Блоки уравнения

Выведем дифференциальные уравнения движения жидкости и газа в деформируемой трещиновато-пористой среде, считая, что в каждой точке имеются два давления (р в системе трещины, />2 в пористых блоках) и две скорости фильтрации- 1 и и 2 соответственно. Перетоки между средами определяются формулами (12.9) или (12.10). [c.356]

Для фильтрации в пористых блоках уравнение неразрывности принимает вид [c.357]

Можно показать, что для функции В (с. и), построенной таким образом, выполняются свойства, аналогичные изложенным выше свойствам функции В. имеющей вид (VI,35). Построим указанным способом функцию В из функции штрафа (VI,31). Для простоты рассмотрим схему, являющуюся последовательной цепочкой блоков. Уравнения связи (VI,12) в этом случае примут вид [c.240]

Рассмотрим принципы построения матричной модели на примере условного нефтеперерабатывающего завода, состоящего из установок АВТ, каталитического риформинга, гидроочистки и выпускающего в качестве товарной продукции автобензин, дизельное топливо, сероводород, котельное топливо и топливный газ. Модель состоит из трех блоков уравнения. В первом блоке оценивают трудоемкость полуфабрикатов (компонентов смешения) [c.191]

Характерная особенность фильтрации в трещиновато-пористой среде обмен жидкостью между трещинами и пористыми блоками. Уравнения движения жидкости в трещиновато-пористой среде выводятся аналогично уравнениям (2.38) и (2.39) [Баренблатт Г. И., Желтов Ю. П., 1960]. При этом учитывается, что относительный объем трещинного пространства (х1л 0,001—0,01) обычно на порядок и более меньще пористости (хг) блоков (х1< И2, Х1 0) в то же время проницаемость системы трещин ( 1) превышает проницаемость поровых блоков ( 2) на несколько порядков (Й1 2, 2 0). Тогда для одномерной фильтрации по направлению оси х получают [c.37]

Расчет по приведенным уравнениям выполняют в поверочном варианте с задаваемой трассой трубопровода и его диаметром. Расчет выполняют также при заданных параметрах потока на выходе из печи максимальной температуре нагрева мазута в печи и давлении, обеспечивающем испарение мазута с долей отгона паровой фазы, равной сумме дистиллятных фракций. Расчет проводят методом последовательного приближения, принципиальная блок-схема расчета показана на рис. 1-36. Для повышения точности расчета трубопровод следует разбить на несколько участков. [c.75]

Процесс полимеризации этилена под высоким давлением представляет собой сложный комплекс гидродинамических, тепловых, химических и физико-химических явлений. Математическая модель процесса состоит из блоков,описывающих эти явления блоки уравнений кинетики, уравнения теплового баланса реакционной смеси, теплового баланса теплоносителя в рубашке, баланса импульса, блок тепло-физических и реологических свойств реакционной фазы, расчёта конструктивных параметров и расчёта ММР ПЭ. [c.68]

Рассмотренные физические процессы характерных аварийных систем показывают, что наиболее рациональным при создании обобщённой математической модели является блочное (модульное) описание работы ее составляющих, наиболее сложных по устройству аварийных систем. Например, как и ранее, для систем прямого пуска (СПП) дизеля. В этом случае математическая формула любой системы может быть представлена как совокупность блоков уравнений, последовательно отражающих процессы в её звеньях. [c.119]

На рис. П-13 (Приведена блок-схема алгоритма расчета системы уравнений математического описания процесса многокомпонентной ректификации. [c.85]

Подобную одномерную модель можно использовать и для блоков конечной емкости, имеющих простейшую конфигурацию (пластинчатую или сферическую). При этом не рекомендуется [16] аппроксимировать градиенты на границах блоков и трещин квазистационарными зависимостями, по крайней мере, для ранних (см. выше) и промежуточных этапов миграции в блоках. Уравнение для блоков представляется по неявной одномерной схеме, и на каждом временном шаге оно решается совместно с уравнением для трещин — прямым методом или итерациями. [c.413]

При последовательно-параллельном соединении блоков уравнения связи записываются в соотве+ствии с функциональной схемой УПК (рис. 27). [c.128]

Рассмотрим отдельный малопроницаемый блок, у которого только один торец открыт и соприкасается с водой, а остальная поверхность непроницаема для жидкости. Вода под действием капиллярных сил начнет впитываться в блок, а нефть будет двигаться в противоположном направлении. Этот процесс носит название противоточной капиллярной пропитки. Дифференциальное уравнение одномерной противоточной капиллярной пропитки можно получить из общего уравнения (9.52) при Др = О и при условии, что суммарная скорость фильтрации н> = н, + + и = 0. Из рещения этого уравнения следует, что при начальной водонасыщенности блока ( - насыщенность связанной водой) [c.368]

При составлении дифференциальных уравнений записывают два уравнения неразрывности - одно для фильтрации в трещинах (среда 1), другое для фильтрации в пористых блоках (среда 2). Уравнение баланса жидкости в трещинах, т.е. уравнение неразрывности, отличается от уравнения (2.3), выведенного в гл. 2, только наличием в правой части добавочного члена, представляющего собой массу жидкости (или газа) д, перетекающей за единицу времени из блоков в трещины в единице объема среды. [c.356]

Анализируя систему уравнений (12.35)-(12.36), можно сделать следующие выводы. При т = О имеем рд = т. е. давления в трещинах и блоках одинаковы и среда ведет себя как однородная. При т = оо система разделяется на два уравнения фильтрации в трещинах и блоках, т.е. блоки оказываются изолированными, непроницаемыми и среда ведет себя как чисто трещиноватая. Промежуточные значения т соответствуют трещиновато-пористой среде, причем, независимо от конкретного вида решения той или иной задачи, с ростом времени I решение стремится к решению задачи упругого режима, сближаясь с ним по истечении периода времени порядка нескольких т. [c.363]

Систему уравнений (12.35)-(12.36) можно упростить, если использовать то обстоятельство, что трещинная пористость гПу и проницаемость блоков /с2 малы, т.е. Шг, Л2 /сд, следовательно, 1, 2 1 и можно отбросить слагаемые и жг Ч р . В результате получим [c.363]

В блоке электрообессоливания необходимо выделить четыре зоны обессоливания. В зоне А нефть смешивается с промывной водой и деэмульгатором. Интенсивность смешения должна быть таковой, чтобы промывная вода диспергировалась до такого же распределения капель, как и пластовая. При недостаточном диспергировании промывная вода будет осаждаться в первую очередь и эффект разбавления пластовой воды не будет достигнут. Обычно при расчетах принимают, что в этой зоне происходит полное смешение пластовой и промывной вод и концентрация хлоридов в каплях вновь образовавшейся эмульсии выравнивается согласно уравнению (1.2). Наибольшее распростране- [c.13]

Запишем систему уравнений для одномерного вытеснения нефти водой из такой среды при условии, что поток обеих жидкостей в блоках отсутствует, т. е. = О, = О (верхние индексы 1 и 2 относятся соответственно к трещинам и блокам, — водонасыщенность в трещинах, водонасыщенность в блоках) [c.368]

Соотношение (12.56) представляет собой интегральное уравнение для определения скорости движения фронта Гф. После определения v (t) можно найти интегрированием закон движения фронта Хф = лГф(г). После этого интегрирование уравнений (12.54) и (12.55) даст возможность определить водонасыщенность в трещинах и блоках [c.370]

Какой вид примет система дифференциальных уравнений неустановившейся фильтрации жидкости в трещиновато-пористой среде, если считать, что проницаемость блоков / 2 много меньше, чем проницаемость трещин /сд, а пористости блоков и трещин одного порядка [c.371]

Вначале исследуют гидродинамическую модель процесса как основу структуры математического описания. Далее изучают кинетику химических реакций, процессов массо- и теплопередачи с учетом гидродинамических условий найденной модели и составляют математическое описание каждого из этих процессов. Заключительным этапом в данном случае является объединение описаний всех исследованных элементарных процессов (блоков) в единую систему уравнений математического описания объекта моделирования. Достоинство блочного принципа построения математического описания заключается в том, что его можно использовать на стадии проектирования объекта, когда окончательный вариант аппаратурного оформления еще неизвестен. [c.46]

Объект, поддающийся описанию уравнением (Х-100), называется линейным. Блок-схема его дана на рис. Х-11. [c.478]

На рис. П1-1 показана составленная группой системотехникой блок-схема для расчета схемы 1 на аналоговой машине. Коротко рассмотрим переход от заданных уравнений реакции к схеме аналоговой машины (более подробно о применении аналоговых методов в химической кинетике см. в литературе ). [c.39]

При этом система уравнений, оставаясь по-прежнему линейной, требует для своего решения гораздо больше вычислительных блоков (более чем в 2 раза). Наилучшие примеры применения этого метода содержатся в статьях Пигфорда [c.115]

В ЭВМ граф механизма задается тремя тинами таблиц. К ним относятся таблицы кодов операций, выполняемых в блоках, соответствующих уравнениям вершин графа таблицы номеров блоков, из которых на данный блок поступают потоки таблицы подаваемых на блоки констант. Результирующий граф механизма всегда содержит циклы, поэтому перед его расчетом циклы необходимо выделить и найти минимальное число разрывов, которое нужно сделать для размыкания графа. Подробные алгоритмы выделения циклов и определения минимального числа разрывов приведены, например, в [46] и реализованы программно. [c.202]

Общая схема алгоритма расчета фазового равновесия многокомпонентных систем при постоянном давлении в системе приведена на рис. 7. Алгоритм состоит из двух частей. Первая часть алгоритма (блоки I— ) —поиск параметров уравнения Вильсона Ajj и расчет состава паровой фазы у бинарных систем при постоянном давлении. Вторая часть (блоки 5—8) — расчет температур и состава паровой фазы у многокомпонентной системы при постоянном давлении. Программы, соответствующие названным алгоритмам, записаны на языке АЛГОЛ-60 я снабжены списком расшифрованных условных обозначений. [c.30]

Б10. Расчет толщины изоляции теплообменника. Толщина 8 (и поверхность 5 ) изоляции определяется при известных Q o, <3пв(или С пт, Qпк из уравнения теплопередачи. Расчет коэффициента теплопередачи Киз через изоляцию приведен в работе [55, с. 91—95, БС — о, БС= пт, Qпм, блоки 3—13]. [c.39]

Языки моделирования обычно ориентированы на имитацию либо непрерывных, либо дискретных процессов. Моделирующие блоки для имитации непрерывных процессов обычно организованы таким об[)азом, чтобы можно было моделировать типовые технологические процессы. Тогда моделирующий алгоритм имеет вид алгоритма для решения системы дифференциальных или дифференциальных и конечных уравнений. Результатом моделирования является численное решение соответствующих систем. [c.76]

Основой модели являются уравнения (11.3) и (11.4), причем уравнение (11.3) можно рассматривать как балансовую часть модели, а (11.4) как кинетическую. На основании рассмотрения балансовой части модели и структуры потоков в теплообменнике можно получить ряд важных соотношений, которые и войдут в состав МБ теплообменника. К ним относятся неравенства (11.1), которые представляют собой условия, при невыполнении которых процесс теплопередачи принципиально не может быть осуществим, а также модель пересылки — соотношения (11.2). Неравенства (11.1) являются весьма полезными с точки зрения проверки информации на противоречивость, а также являются как бы контрольно-пропускным пунктом на входе в моделирующий блок. Соотношения (11.2) позволяют широко распространять получаемые данные по информационной модели ХТС. [c.594]

Для решения уравнения (1-9) используется формула метода касательных и приведено словесное описание алгоритма. Описание этого алгоритма в виде укрупненной блок-схемы представлено на рис. 1.6. [c.27]

На блоках разделения Кт-12-2 и Кт-5-2 для организации петлевого потока предусматривается дросселирование воздуха после регенераторов, что вызывает дополнительный перепад давления Арц — = 0,25 кГ1см . Для этих блоков уравнение (1 У-32) имеет вид [c.229]

Выпишем еше одно уравнение, которое служит для определения закона движения фронта вытеснения. Так как объем трещин мал по сравнению с емкостью блоков, будем считать, что весь расход воды wBh, поступающей в пласт, затрачивается на пропитку блоков. Количество воды, поступающей в блоки в единицу времени в элементарном объеме ВНс1х за счет капиллярной пропитки, равно д 1 оВк(1х проинтегрируем это выражение по всему обводнившемуся объему, т. е. от О до дГф, где Хф — координата фронта, и приравняем к расходу закачиваемой воды [c.370]

Вьппе были рассмотрены лишь самые общие свойства системы у )авнепип математического описания, состав которого с учетом этого можно представить блок-схемой, изображенной иа рис. И-1, где сгрелками отмечена подчиненность отдельных групп уравнений. [c.48]

Метод малых возмущений, как следует из его названия, основан на допущении, что процесс лишь незначительно отмо-няется от положения равновесия. Другими словами, все равновесные соотношения, касающиеся летучести, температур и т. п., можно считать постоянными. В результате окончательные уравнения теплового и материального балансов для колонны становятся линейными, и их можно решать на аналоговой машине с минимальным количеством вычислительных блоков. Прекрасным примером использования этого метода является работа Ламба и Пигфорда . [c.115]

В работе [91] приводится метод сопряжённых возмущенлй, являющийся наиболее эффективным при обращении матриц частных производных, системы нелинейных уравнений процесса разделения большой размерности для схем, описываемых матрицами с большим количеством нулей. Суть метода в разбиении системы уравнений и соотнетсгвенно неизвестных на блоки и разложении обратной матрицы в ряд гю степеням малой скалярной величины. При этом, вычисление обратной мат эицы осуще- [c.13]

Для приближённого расчёта средней температуры процесса в реакторном блоке можно воспользоваться следующим уравнением (с относительной погрешностью 0,17 %) [c.6]

В общем случае взаимодействия разнородных звеньев энергетически невыгодны, они отталкиваются друг от друга, что приводит к увеличению эффективного объема звена и, соответственно, к улучшению термодинамического качества растворителя и увеличению размеров молекулярного клубка. Таким образом, данный растворитель обычно оказывается лучше для сополимера, чем для каждого из его компонентов. Нередко наблюдается растворимость сополимера в растворителях, являющихся осадителями для обоих его компонентов. С другой стороны, в селективных растворителях, особенно в тех случаях, когда растворитель является осадителем для одного из компонентов, наблюдается явление внутримолекулярной несовместимости, сегрегации — пространственного разделения звеньев разной природы (аналогично описанному выше явлению несовместимости полимеров). Зависимость размеров таких сегрегированных макромолекул от молекулярной массы искажается, не подчиняется описанным выше закономерностям и, в частности, значение показателя степени а = 0,5 в уравнении [т]] = КМ не является для сополимеров бесспорным признаком термодинамической идеальности системы, а значения а < 0,5 — признаком разветвленности молекулярных цепей. Наличие внутримолекуляр-Н0Й сегрегации, очевидно, наиболее характерно для цепей, содержащих длинные блоки хотя бы одного из компонентов. [c.37]

В блоке 1 определяется вид системы уравнений (3.2). Конечность вектора компонентов А обусловливает принципиальное ограничение на возможное чис.ло связей между ними и здесь вводится концепция максимального механизма Г и формулируется теорема и его единственности. Блок 2, описывающий состояние системы в равновесии (точка детального равновесия — ТДР), важен как элемент айализа, позволяющий сформулировать условие необходимости адекватности моделей (3.3) и (3.2). В блоке 3 выделяются классы и типы кинетик, вводится концепция неравновесной свободной энергии являющейся функцией Ляпунова для диссипативных систем, и формулируется условие достаточности 5-адекватности моделей [c.109]

Блок расчета физико-химических свойств технологических потоков ХТС в СПЦМ должен автоматически определять параметры свойств всех технологических потоков ХТС на основе минимального объема входной информации. Например, при заданных значениях молекулярной массы, температуры кипения при нормальных условиях и плотности в блоке должны определяться энтальпия, давление паров или параметры физических свойств химических соединений и смесей на основе теоретических и экспериментальных данных по различным регрессионным уравнениям. Эти регрессионные уравнения также должны обеспечивать определение зависимых параметров физико-химических свойств потоков (теплоемкость, плотность и вязкость) как функции независимых параметров состояния потоков— массовый расход, покомпонентный состав, температура и давление. [c.63]

Более детальная блок-схема расчета коэффициентов активности по уравнениям NRTL приведена на рис. 1.7. Заметим, что эта блок-схема полностью соответствует программе, записанной на таких языках программирования, как Алгол-60, Фортран, ПЛ/1. Каждому из циклов в программе соответствует оператор цикла, а другие действия выполняются операторами присваивания. [c.27]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология