Реакторы смешения, уравнения

Одноступенчатый реактор смешения [уравнение (3.12)]. . 100 [c.89]

Двухступенчатый реактор смешения [уравнение (3.15)]. . 7,9 [c.89]

Для той же реакции, проводимой в одноступенчатом реакторе смешения, уравнения (4.3) и (4.4) будут иметь вид [c.111]

Применительно к реактору полного смешения уравнения для величин а и 2 запишем в следующем виде [c.35]

Пример У-7. Реактор смешения объемом Уо наполнен смесью растворов компонентов Л и Й. Реакция протекает по уравнению [c.164]

У-18. Смесь поступает со скоростью 2,83 м /ч в двухступенчатую батарею реакторов смешения непрерывного действия. Смесь, отводимая из второй ступени, продолжает реагировать в трубопроводе, ведущем к резервуару-хранилищу. Сечение этого трубопровода 5.56 см и длина 305 м. Уравнение реакции [c.172]

Для реакторов идеального смешения уравнения теплового баланса представляют собой обыкновенные дифференциальные уравнения. [c.19]

С целью иллюстрации методики применения уравнений (3.7) и (3.8) найдем полный объем а) одноступенчатого реактора смешения, б) двухступенчатого реактора смешения и в) реактора вытеснения при одинаковой производительности, одинаковых расходах реагентов и одинаковых температурах и проведем количественное сравнение полученных объемов. [c.87]

Для случая а (одноступенчатый реактор смешения) соответствующее единственное уравнение материального баланса получается подстановкой уравнений (3.3) и (3.9) в выражение (3.7) [c.87]

В случае б (двухступенчатый реактор смешения, п = 2) соответствующими уравнениями будут [c.87]

Аналогично может быть выведено уравнение для трехступенчатого реактора смешения. [c.88]

В уравнениях (3.12), (3.15) и (3.16) переменные V, к, ао я и встречаются одновременно в одном и том же сочетании. Это же справедливо и для соответствующего уравнения, составленного для трехступенчатого реактора смешения. Отсюда Таблица 1 следует, что относительные значения объемов различных реакторов не зависят от фактических значений к, ао и при условии, что во всех рассмотренных случаях они одинаковы. Эти относительные значения могут быть, следовательно, легко определены для любого выбранного значения г. [c.89]

Как отмечалось в 1.9, решение полных дифференциальных уравнений для реагирующего компонента (т. е. изучение переходного режима в непрерывно действующих реакторах смешения) представляет практический интерес при исследовании пускового периода, флуктуаций в работе реакторов и устойчивости их режима, а также з связи с автоматическим управлением. Решение этих уравнений здесь не приводится для частных случаев его можно найти в литературе 20—25]. Достаточно заметить, что под переходным режимом обычно понимают такое [c.95]

Отсюда, подставляя полученное выражение в уравнение (4.11), находим следующее выражение для определения максимально возможного выхода в одноступенчатом реакторе смешения [c.112]

Роль второго фактора менее очевидна. Существенным моментом является то, что в реакторе смешения концентрация мономера остается постоянной, и при тех же условиях проведения процесса средняя величина ее меньше, чем в реакторе периодического действия. Следствием является уменьшение интервала изменения молекулярных весов в случае многих типов кинетических уравнений реакции полимеризации. [c.115]

Рассмотрим теперь ту же реакцию, протекающую в реакторе смешения, состоящем из п ступеней. Допустим, что А (А)], А (А) 2 и т. д. — число молей вещества А, прореагировавших на первой, второй и т. д. ступенях за данный период времени. Если допустить, что на каждой ступени имеет место идеальное перемешивание и ступень работает в стационарном режиме, то А(А)1 молей, реагирующих в первом аппарате, увеличивает число молей X на ф1А(Х)ь где ф1 — выход, отвечающий стационарным условиям на данной ступени. Этот вывод вытекает из уравнения [c.122]

Решите уравнение (4.14) при г= и покажите, что в данном случае в реакторе смешения выход составляет всего 68% от выхода в реакторе периодического действия. [c.132]

Расхождение опытных данных от рассчитанных по уравнению (111.80) не превышает +16%. Сравнение с-кривых, рассчитанных на основании диффузионной модели при различной интенсивности перемешивания в проточном реакторе смешения, с экспериментальными данными показало, что на выбранной модели пенного аппарата осуществляется режим смешения потока, близкий к режиму полного смешения. [c.161]

Расчет каскада из трех реакторов смешения. Методика расчета каскада реакторов с мешалкой изложена ранее (см. пример 4). Для реакции, выражаемой кинетическим уравнением вида (V. 46), аналитическое решение затруднено, поэтому используем графический метод определения объема одного реактора. [c.103]

В основу математического описания реактора положена модель идеального смешения. Уравнения материального и теплового балансов имеют вид [c.213]

Величины констант скорости процесса в реакторах смешения, как правило намного больше, чем в реакторах вытеснения, и движущая сила процесса (ср. рис. 13а и 136) намного меньше. В реальных аппаратах неполного смешения кривые х и С занимают промежуточное положение между а и б (см. рис. 13). Развернутое кинетическое уравнение (II.14). пригодно для расчета процесса в реакторах вытеснения и смешения. [c.48]

Проточные реакторы непрерывного действия с мешалками обычно рассчитывают как реакторы смешения по формулам типа (П. 49—II. 54). Например, скорость выпадения осадка вычисляют по уравнению [c.192]

Рассмотрим теперь один важный случай, когда сделанное выше предположение (XI,107) не выполняется гомогенный реактор в рецикле (см. рис. 88) с идеальным смесителем (смеситель нулевого объема). Блок смешения и делитель потока описываются конечными уравнениями, а реактор — конечным уравнением с запаздыванием, вследствие чего цикл состоит из одних блоков второго типа. Функция IV (р) здесь есть выражение вида [c.256]

Графический метод расчета каскада реакторов. Преобразуем уравнение реактора идеального смешения к виду [c.294]

Реакторы полного смешения, работающие без отвода теплоты в окружающую среду и без применения теплообменных элементов, являются одновременно изотермическими и интегрально-адиабатическими, так как конечную температуру на выходе из реактора можно определить по уравнению адиабаты. Она равна средней температуре в реакторе. Реакторы смешения с наличием теплообменных элементов, в которых часть теплоты подводится или отводится, также изотермичны. [c.103]

Изотермические реакторы. Анализ уравнения адиабаты показывает, что кроме принципиально изотермических реакторов смешения к изотермическому режиму могут приближаться реакторы с весьма малым значением <7р, Са или х при значительной тепло- [c.106]

Мэсон и Пирет [14] исследовали пуск ряда включенных последовательно непрерывнодействующих реакторов смешения (рис. 14-5). Для т-то реактора каскада справедливо следующее уравнение [c.303]

IV-15. Фонтана, Герольд, Кинней и Миллера видоизменили процесс производства высокомолекулярных полиолефинов в батарее реакторов смешения непрерывного действия [Ind. Eng. hem., 44, 2955 (1952)]. Они предложили подавать свежий бутилен с одинаковой скоростью в каждый из четырех реакторов. соединенных последовательно. Катализатор загружали только в первый реактор. Переток между реакторами осуществлялся непрерывно. Размеры реакторов подобраны таким образом, чтобы обеспечить приблизительно постоянное время пребывания смеси в каждом аппарате. Для реакции первого порядка вывести соответствующие уравнения или рассчитать батарею из четырех одинаковых реакторов при равной подаче бутилена в каждый аппарат. [c.139]

У-5. Сравнить характеристики работы проточного реактора вытеснения с непрерывнодействующим реактором смешения при проведении реакции, скорость которой определяется уравнением [c.167]

Уравнение неприменимо, если вещество С непрерывно вводится или выводится из данного объема V каким-либо физическим путем. В указанном виде уравнение применимо только к непроточным системам и неприменимо, например, к реакторам смешения, в которых вещество С непрерывно выводится из аппарата й при установившемся режиме с1пс1(И (а не г) равно нулю. [c.27]

Мгновенный выход измеряли в небольшом одноступенчатом реакторе смешения. В такой системе мгновенный выход, типичный для условий работы аппарата, равен экспериментально определяемому суммарному выходу, что следует из уравнения (4.22) (Ф =ф1), хотя достаточно очевидно и так. Выход опре-деля.111 в большом числе опытов, каждый из которых соответст-вова. 1 различным стационарным условиям в реакторе. Значения наносили на график в функции от о (весовое отношение гексамина к азотной кислоте при постоянных значениях температуры и начальной концентрации кислоты). Такая кривая для температуры 25° С показана на рис. 29, из которого видно, что с возра-.станием р, т. е. с увеличением разбавления кислоты, значение ф вначале несколько возрастает, а затем резко падает. Очевидно, существует определенная оптимальная концентрация кислоты, по-видимому, более низкая, чем принятая за исходную в рас- [c.124]

Более общие задачи определения характеристик систем, состоящих из последовательно соединенных проточных реакторов идеального смешения с различными объемами, из последовательно соединенных реакторов идеального вытеснения и проточных реакторов идеального смешения, а также систем, включающих параллельнопоследовательное соединение реакторов разных типов, в которых протекают реакции различных порядков, можно решить путем совместного анализа соответствующих этим реакторам расчетных уравнений. [c.149]

Графический метод расчета для технологической схемы, состоящей из последовательно соединенных проточных реакторов идеального смешения. Уравнения для реакций, проходящих без изменения плотности реакционной массы в последовательно соединенных проточных реакторах идеального смешения, довольно просто решаются графическим методом при помощи крирой, изображающей зависимость Гд от С А, т. е. зависимость скорости реакции от концентрации реагента. [c.149]

Решение. Известно (см. главу V), что при увеличении числа ступеней в каскаде реакторов смешения (или числа полок в реакторе КС) распределение аремени пребывания приближается в пределе к распределению времени пребы-зания в реакторе идеального вытеснения. Поэтому производим ориентировочный расчет времени контакта газа с катализатором для трехсекционного аппарата КС по кинетическим уравнениям, характерным для режима вытеснения. [c.120]

Следовательно, константа скорости реакции, возрастающая с повыщением температуры по экспоненте уравнения Аррениуса (И. 4) в изотермических реакторах, при значительном тепловом эффекте может быть во много раз выше, чем в адиабатических. При большом значении дрСаХ следует использовать изотермичность для повышения движущей силы процесса и Хмакс путем уменьшения начальной температуры ниже температуры зажигания, что допустимо в изотермических реакторах смешения. Минимальная температура газа, поступающего в реактор смешения, -еоответ-ствует кривой 4 (см. рис. 14) и рассчитывается по уравнению адиабаты [c.51]

Реактор идеального смешения. Уравнение материального баланса по 1-му компоненту может быть записано следуюш,им образом 5/(3 (КСвых ) = < вх вх г -Н— вых вых =1> 2,. .., П (VII.13) [c.299]

Указанное обстоятельство следует иметь в виду нри создании математических моделей, поскольку в большинстве случаев, оеобенно для реакторов смешения, можно принимать, как было показано, линейную зависимость константы скорости от температуры при этом значительно упрош аются расчетные уравнения, а точность расчета достаточна. [c.43]

В качестве первого примера разберем задачу управления периодически действующим реактором идеального смешения, в котором протекает произвольная экзотермическая реакция типа А В. Допустим, что управление реактором производится изменением температуры хладоагента в охлаждающей py6amiie реактора. Основные уравнения, которые описывают поведение реактора в данном случае, имеют вид [c.164]

В ряде случаев реактор смешения в производстве ПЭВД рассматривается как аппарат, работающий в полусегрегационном режиме [73]. При этом предполагается, что по концентрации в реакторе осуществляется режим полной сегрегации, а по температуре - максимум смешения, т.е. температура однородна по всему объему реактора, а входные концентрации этилена и инициатора должны определяться через усреднение решений уравнений по плотности распределения времен пребывания Р т), которое предполагается известным для изучаемого аппарата. Модель статики такого реактора включает уравнение теплового баланса вида (5.6) при условии /Г/й г = 0 и уравнения для расчета концентраций [c.86]