ЗПА для нее и растворов расход на тушение

Запас пенообразователя и воды на приготовление его раствора (расход раствора на один пожар) рассчитывается исходя из того количества раствора пенообразователя, которое необходимо на расчетное время тушения при максимальной производительности принятый к установке пеногенераторов. [c.32]

Минимально допустимая интенсивность подачи пены (ио раствору) для тушения пламени ЛВЖ установками АПЗ составляет 0,08 л/(м -с). Увеличивать интенсивность сверх. 0,7 лЦи -с) нецелесообразно (см. рис. У1-2). В этих пределах интенсивность подачи пены / (удельный расход 4%-ного водного раствора пенообразователя ПО-1) для тушения пламени бензина, бензола, толуола, массы СКД и СКЭП и циклогексана генераторами ГДС и ГЧС определяется по формуле [c.236]

В результате проведенных исследований выведена эмпирическая формула для определения удельного расхода раствора пенообразователя воздушно-механической пены на основе пенообразователя ПО-1 (для / = 0,1 —0,7) при тушении легковоспламеняющихся жидкостей [c.111]

Одним из элементов защиты от пожаров является сооружение временных дренажных систем. Пожары на резервуарах с нефтепродуктами тушат воздушно-механической или химической пеной, подаваемой в очаг горения стационарными пенокамера-ми или передвижными пеноподъемниками. Пенокамеры и пено-подъемники оборудуют генераторами, в которых образуется воздушно-механическая пена. Химическая пена образуется в рукавной линии, транспортирующей водный раствор пеногенераторного порошка. В этом случае пенокамеры и пеноподъем-ники играют роль пеносливов и не имеют генераторов пены. Пенокамеры воздушно-механической пены устанавливают вблизи верхней кромки резервуара из расчета равномерного рас-пределения пены по поверхности горящей жидкости. Расчетные расходы пены для тушения пожаров на складах нефти и нефтепродуктов принимаются в соответствии со СНиП П-106— 79 Склады нефти и нефтепродуктов . В настоящее время прн тушении пожаров нефтепродуктов предпочтение отдают воздушно-механической пене. [c.144]

К наземным резервуарам объемом 10 ООО м и более, а также-к зданиям и сооружениям склада, расположенным далее 200 м от кольцевой сети растворопроводов следует предусматривать, по два тупиковых ответвления (ввода) от разных участков коль цевой сети растворопроводов для подачи каждым из них полного расчетного расхода раствора на тушение пожара. [c.211]

Секундный расход раствора на тушение [c.147]

Продолжительность тушения пожара зависит от величины удельного расхода раствора пенообразователя. Поэтому при проведении огневых опытов устанавливают зависимость продолжительности тушения от величины удельного расхода раствора нено- [c.112]

Число ГВП-600, обеспечивающее необходимый расход раствора на тушение [c.147]

На основе опытных данных минимальный удельный расход пены (по раствору) для тушения легковоспламеняющихся жидкостей (ЛВЖ) составляет 0,1 л/ м -с). Увеличивать же удельный расход сверх 0,7 л/(м2-с) нецелесообразно. Для определения удельного расхода I 4%-ного раствора ПО-1 в зависимости от продолжительности тущения (для / в пределах от 0,1 до 0,7) выведена следующая эмпирическая формула [c.140]

Таблица 9.3. Удельный расход пены (по раствору) при тушении ЛВЖ

Рис. 60. Изменение продолжительности тушения пламени легковоспламеняющихся жидкостей в зависимости от удельного расхода водного раствора пенообразователя

Водный раствор пенообразователя подается в систему тушения после срабатывания пожарного извещателя, от импульса которого включаются одновременно насосы для подачи воды и пенообразователя. В качестве пожарных извещателей используют извещатели типа ТРВ и спринклеры, установленные на побудительном трубопроводе со сжатым азотом или осушенным воздухом. Насосные агрегаты рассчитаны так, что производительность насоса пенообразователя составляет 6% от общего пожарного расхода воды, а его напор на 200—300 кПа превышает напор водяного насоса. Ниже приведены технические характеристики насосных агрегатов [c.165]

Напор пенной головки составляет 30 м (для наиболее удаленной головки напор может быть снижен до 15 м). Расход водного раствора пенообразователя на одну головку составляет около 3,5 л/с, площадь орошения при расположении головки на высоте 4 м от пола — около 17 м , расчетное время тушения 10—15 мин. [c.230]

Расход воды и пенообразователя на тушение пожара следует определять исходя из интенсивности подачи раствора (94% воды и 6% пенообразователя) на тущение нефтепродуктов с температурой вспышки 28 °С и ниже (кроме нефти) 0,08 л/с, а нефти и остальных нефтепродуктов 0,05 л/с на 1 м зеркала испарения нефти и нефтепродуктов и расчетного времени тушения пожара, равного 10 мин. [c.123]

Подача насосами раствора и воды в насосных должна гарантировать максимальный расчетный расход на тушение одного пожара. Напор, развиваемый насосами раствора при расчетном расходе, должен создавать давление перед пеногенератором типа ГВП с учетом потерь в трубопроводах и арматуре в пределах 0,4—0,6 МПа на самом неблагоприятном и удаленном защищаемом объекте. В случае аварии насоса должен автоматически включаться резервный. [c.210]

Запас пенообразователя и воды на приготовление раствора пенообразователя следует принимать из условия обеспечения трехкратного расхода раствора на один пожар (при наполненных растворопроводах стационарных установок тушения пожара). [c.213]

Расчетные расходы раствора пенообразователя, а также воды и пенообразователя на тушение пожара следует определять исходя из интенсивности подачи раствора пенообразователя, принимаемой по [c.30]

Расход раствора пенообразователя автоматической водопенной установкой локального действия определяется из расчета одновре-менного тушения пожара на поверхности технологических аппаратов и в пожарном отсеке, ограничивающем группу технологических аппаратов. [c.272]

Расход воды на тушение пожара определяется исходя из интенсивности подачи раствора (94% воды, 6% пенообразователя) на тушение нефтепродуктов с температурой вспышки паров - -28°С и ниже (кроме нефти) — 0,08 л/с-м нефти и остальных нефтепродуктов — 0,5 л/с-м при расчетном времени тушения пожара 10 мин. [c.145]

Исходные данные расчетное время тушения пожара 600 с расход пенообразователя одним ГВП-600 — 0,36 л/с длина окружности резервуара 47 м расход воды на охлаждение горящего резервуара 0,5 л/с, соседних резервуаров — 0,2 л/с время охлаждения резервуаров — 6 ч интенсивность подачи раствора на 1 м2 зеркала 0,08 расход воды на один ствол — [c.146]

Для тушения разлившихся растворо -АОС слоем 2,5 см расход заряда СИ-2 составляет 20-ь35 кг на 1 м горящей поверхности. [c.164]

В табл. 9.2 приведены значения требуемого удельного расхода раствора пенообразователя ПО-1 из генераторов ГДС и ГЧС, полученные на основе опытов по тушению некоторых горючих жидкостей. [c.140]

Рис. 9.1. Зависимость продолжительности тушения от удельного расхода пенообразователя (по раствору)

Удельный расход раствора /р принимается равным 0,05 л/(м2-с) —при тушении нефти и нефтепродуктов с температу- [c.158]

Пена на основе перфторированиых углеводородов довольно устойчива к воздействию бензина. Установлено, что оптимальная интенсивность подачи пенообразующего раствора для тушения бензина 0,06 л/(м .с), критическая интенсивность соответствует расходам пенообразующего раствора 0,03 л/(м .с). Для обычных пенообразователей на основе анионных ПАВ, образующих высокократную пену, оптимальная интенсивность подачи пенообразующего раствора 0,08 л/(м . с). [c.70]

Результаты специальных испытаний показали, что наиболее эффективным средством тушения АОС является порошок СИ-2. Норма расхода состава СИ-2 на тушение концентрированных растворов триизобутилалюминия (ТИБА), разлитых слоем до 2,5 см, при применении ручн-ых средств (в том числе полустационарных установок) составляет 20 кг/м , а при применении стационарной установки 32 кг/м . [c.131]

Расчетное число генераторов для тушения пожара (стволов воздушномеханической пены низкой кратности) определяется делением расхода раствора пенообразователя, необходимого для тушения пожара в резервуаре (0 = 1Ра), на расход раствора одним генератором (в л/с). Результат округляется до целого числа в большую сторону. [c.245]

В связи с перспективой перехода коксохимической промышленности на сухое тушение кокса инертными газами рассмотрен вопрос об эксплуатации оборотных систем при их беспродувочном режиме. Как показали исследования, такой подход к эксплуатации охладительных систем возможен, но требует применения ингибиторов коррозии, в частности может быть использован ингибитор УХИП-2 (его получают из упаренного раствора воды газосборникового цикла коксохимического производства) в количестве 0,01 % расхода подпиточной воды. [c.319]

Потери воды, связанные с растекаемостью, можно уменьшить, как уже говорилось, повышением ее вязкости. В работе [56] установлено, что повышение вязкости до 1,0—1,5 Н-с/м позволяет сократить время тушения примерно в 5 раз. Наилучшими добавками для этого являются растворы альгината натрия и натрийкарб-оксиметилцеллюлозы. Многочисленными лабораторными и натурными опытами Т57] показано, что 0,05%-ный раствор натрийкарб-оксиметилцеллюлозы обеспечивает существенное сокращение расхода воды на пожаротушение. Если при тушении обычной водой ее расход составляет от 40 до 400 л/м , то при использовании вязкой воды —от 5 до 85 л/м. Средний ущерб от пожара (в том числе в результате воздействия воды на материалы) снижался на 20%. [c.71]

Для определения расхода пенообразующего раствора необходимо знать расчетную интенсивность орошения. Если исходить из экономических соображений, то наиболее выгодным при расчете стоимости пенопитателя окажется вариант с минимально допустимой интенсивностью подачи. Однако при этом значительно увеличивается продолжительность тушения, а следовательно, и продолжительность работы установки, что приведет к увеличению объема пенообразователя. Экономически наиболее выгодное решение достигается при наименьших капитальных вложениях на строительство всей установки. [c.270]

При расчете дренчерных пенных установок для защиты поверхности прежде всего определяют расход раствора, необходимый для работы установки. Затем в ходе расчета находят требуемое число пенных дренчеров (генераторов). Работа пенной установки в отличие от работы спринклерных установок основана на том, что тушение осуществляется одновременно всеми пенными дренчерами. При этом в сети трубопроводов возникают значительные потери напора. Цоэтому генераторы имеют различные напор и производительность. Дренчеры, установленные ближе к питательному тубопроводу или контрольно-пусковому узлу, имеют большую производительность, чем более удаленные. Суммарный расход в этом случае определяется последовательным суммированием производительностей пенных дренчеров, установленных на распределительной сети. При равномерном размещении дренчеров по защищаемой площади пена подается с различной интенсивностью. Равномерность интенсивности орошения может быть достигнута расстановкой дренчеров на сети с учетом постепенного увеличения расчетной площади орошения пенного дренчера в зависимости от величины возрастающего напора. [c.282]

П.ющадь резервуара, м Расход раствора, кг/с Интенсивность подачи раствора, кг/(м2-с) Время тушения, с [c.95]

В настоящее время для получения пены используют главным образом пеногенераторы, работающие по принципу вспениванп я раствора пенообразователя на сетках. Известно большое число устройств подобного рода. Наиболее простым из них является устройство, которое применяется для тушения пожаров в угольных шахтах. В выработке шахты перпендикулярно или под углом к продольной оси канала устанавливают одну или несколько сеток, на которые напыляют раствор пенообразователя. Раствор подают насосо.м через распылитель. Для пенообразования используют вентиляционный поток воздуха, набегающий на сетку со стороны распылителя. Производительность по пене и ее кратность определяются мощностью вентиляционного потока и расходом раствора. Обычно кратность колеблется в пределах 300—800. [c.98]

Баратовым с сотрудниками предлон ено использовать для тушения пожаров алюминийалкилов наиболее эффективный нз всех имеющихся пламягасящих агентов огнегасительный состав СИ-2. Расход состава СИ-2 нри тушении концентрированных алюминийорганических соединений при слое до 10 см составляет 1 кг на 2 кг алюминийалкила. Тушить составом СИ-2 можно из специальных огнетушителей, а также с использованием стационарных и перевозных установок [8]. Также показано, что для тушения алюминийорганических соединений можно применять хлористый натрий, обработанный 0,05%-ным водным раствором фуксина. Для тушения [c.205]

Пример. Определить общий расход воды и пенообразователя, необходимое число средств тушения пожара в наземном резервуаре вместимостью 2000 м (площадь зеркала 182 м ), заполненного бензином с температурой вспышки паров - -28°С. Рядом с горящим резервуаром расположено еще три резервуара. В качестве пенопроизводящего аппарата использован генератор высокократной пены ГВП-600 (расход раствора при напоре 6 кгс/см — 6 л/с). [c.146]

Нормативными параметрами автоматических установок поверхностного тушения являются удельный расход федств О (кг/м или кг/м ), интенсивность по-дачи I (кг/(м с) или кг/(м с)), время тушения I (с). Проектировапие установок проводится согласно СНиП 2.04.09-84 Пожарная автоматика зданий и сооружений и начинается с определения группы защищаемого помещения, по которой принимаются параметры установки интенсивность орошения, площадь орошения, площадь для расчета расхода, время работы установки, расстояния между оросителями. Затем гидравлическим расчетом определяются диаметры трубопроводов, расход воды или раствора, потери напора в трубопроводах и уздах управления и т. п. [c.727]

При использовании диффузионных констант скорости следует иметь в виду еще одно обстоятельство. Если возбужденные состояния системы первоначально заселяются при случайном распределении взаимодействующих молекул, то некоторые пары молекул окажутся расположенными близко друг к другу и быстро прореагируют. Следовательно, вначале измеряемая константа скорости будет высокой, а затем станет снижаться по мере того, как будут расходоваться такие тесно расположенные пары . Наконец, установится стационарное состояние, п котором скорость реакции будет уравновешиваться скоростью диффузии реагирующих частиц друг к другу. Диффузионная константа скорости [уравнение (80)] соответствует именно такому стационарному состоянию. В лсидких растворах для установления стационарного состояния может потребоваться значительное время, например 10 с. Поэтому использование диффузионной константы для быстрой бимолекулярной реакции не является строгим, если эта реакция конкурирует с быстрым процессом первого порядка (например, испусканием флуоресценции с константой скорости 10 С ). Математическую трактовку кинетики переходных процессов, в том числе тушения флуоресценции, можно найти в работе Нойеса [87]. [c.79]

Химическая пена имеет кратность около 5 (80% воздуха и 20% водного раствора ПАВ), обладает высокой стойкостью на поверхности нагретых нефтепродуктов, образует плотный пенный покров. Но установки для тушения химической пеной громоздки, а расход пеногене- [c.107]

Если на защищаемом предприятии имеются объекты, отли— чающиес я по требуемым расходам растеора пенообразователя на тушение пожара, то допускается изменение концентрации пенообразователя в растворе от 6 до 10%. При редком различии расходов растеора (в 2—3 раза) на о одной линии водяного насоса параллельно устанавливаются два и более пеносмесителей, указанных в табл. 3. [c.39]

Для тушения пенами при загорании твердых горючих материалов удельный расход раствора пенообразователя должен составлять от 0,05 до 0,70 л/(м2-с) в зависимости от свойств и особенностей тушения горючего материала. Эффективное тушение ЛВЖ на площади 27 и 144 м пеной, полученной из генератора ГДЭС, возможно при удельном расходе пены (по раствору), указанном в табл. 9.3. [c.141]

Расход раствора пенообразователя Q (в л/с) в этом случае определяется из расчета одновременного тушения горючей щидко-сти, растекающейся по поверхности технологических аппаратов и находящейся на площади пола пожарного отсека [c.154]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология