Абсорбенты

Составляем тепловой баланс абсорбера при допущении, что потерями тепла в окружающую среду можно пренебречь. Тепло, внесенное в абсорбер жирным газом и отпаренным абсорбентом и выделенное в процессе абсорбции, уносится из абсорбера сухим газом, насыщенным абсорбентом, и отводится в холодильник циркулирующим абсорбентом. Введем обозначения [c.246]

Способ был уже подробно рассмотрен, когда речь шла о переработке природного газа. В данном случае он применяется или для концентрации жидкой составной части (Сз и С4 — углеводороды) крекинг-газа, или для отделения водорода и метана. Этим очень сильно облегчается дальнейшее разделение сконцентрированной таким образом углеводородной смеси. Принцип разделения основан на том, что углеводородная смесь вступает в контакт с промывочным маслом (абсорбентом) при таких условиях температуры и давления, при которых метан и водород в нем не растворяются и удаляются из установки. Свободный от метана и водорода газ, абсорбированный маслом, выделяют из последнего нагревом и затем разделяют. Табл. 39 показывает результат разделения пирогаза путем абсорбции при комнатной температуре и давлении 20 ат. [c.72]

Если обозначит], расход водяного пара в кг/кг абсорбента чере , г, то [c.248]

Процесс протекает следующим образом. к-Бутаи и к-бутеи из газов циркуляции проходят над катализатором, дегидрирующим к-бутап в / -бутен, а к-бутен в бутадиен (рис. 42). После быстрого охлаждения газ компримируется и, как обычно, путем абсорбции освобождается от водорода и низко-молекулярных продуктов крекинга. Выделенная из абсорбента фракция С4 для извлечения 8—12% бутадиена обрабатывается на экстракциошюй установке аммиачно-ацетатным раствором меди. Отделяющаяся смесь к-бутана и к-бутена (газ циркуляции) вместе со свежим к-бутаном возвращается в реактор для дегидрирования. [c.87]

Рис. 34. Схема получения чистого этплена из газов пиролиза пропана и этана с разделением газовой смеси в присутствии промывочного масла (абсорбента).

На рис. 34 показана схема переработки пирогаза па аналогичной установке, по в присутствии абсорбента. Насыщенное углеводородами масло из абсорбера под давлением 31,5 ат поступает в деэтанизатор, где освобождается [c.73]

Во многих случаях особое значение придается выделению фракции С2, содержащей этилеи, при условии возможно более полного освобождения ее от метана и водорода. Чтобы повысить растворимость фракции С2 в абсорбенте применяют более высокое давление и охлаждение абсорбента (масла). Этими методами удается также разделить абсорбированную смесь газов на составляющие непосредственно из масла. Последнее должно иметь соответствующую высокую температуру кипения. [c.73]

Следовательно, чем меныпе расход абсорбента, тем меньше паклоп оперативной линии н тем большее число тарелок потребуется для достижения той же степени извлечения. Минимальный расход абсорбента определяется положением рабочей линии АВ, когда она становится касательной к равновесной кривой СО в точке ц. [c.244]

Технологический режим ректификационных колонн приведен в табл. У.14. В колоннах приняты клапанные двухпоточные тарелки, число тарелок в каждой колонне 60. Абсорбция газа осуществляется при 45 °С, в качестве абсорбента используется нестабильный бензин. Заданный температурный режим абсорбции обеспечивается тремя циркуляционными орошениями, тепло которых снимается оборотной водой (температурой 22 °С). Нижнее и среднее циркуляционные оро- [c.286]

Hieniie будет возрастать с уменьшением молекулярного веса абсорбента. Следовательно, выгоднее вести ироцесс абсорбции легкилш абсорбентами (например, пропана бензином или пептаном, )тнлена — бутаном), чем тяжелыми типа газойлей. [c.245]

Обозначим через Ь п число киломоле , проходящих через колонну встречных потоков тонщго абсорбента и ие растворимого я нем сухого 1 аза. Ь и О постоянны во всей высоте колонны. [c.243]

Выделенная нагреванием из абсорбента газовая смесь состоит, как видно из таблицы, главным образом из углеводородов Сз и С4. Эта смесь может быть далее разделена фракционировкой под давлением. [c.73]

Сравнение схем деэтанизации выполнено в работе [15]. Для всех вариантов были приняты одинаковые составы сырья, глубина деэтанизации, а также чистота и отбор целевой фракции (табл. У.12). Отбор пропана от потенциала составил 83% (масс.). В качестве абсорбента для схемы в принята фракция 100—140°С. Характеристика ректификационных колонн указанных схем приведена в табл. У.13. [c.283]

В настоящем примере при переработке газов пиролиза пропана и этана применяется низкомолекулярное промывочное масло (абсорбент) молекулярного веса 82 (бензол-78). [c.73]

Абсорбционная колонна состоит из секций, отделенных днищами (тарелками). Условия, при которых водород и метан не абсорбируются, следующие давление 31 ат, температура верха колонны 21°, низа 120°. При весовом соотношении абсорбента и газа 4,2 1 абсорбируется 98—99% этилена, водород освобождается полностью, а метан на 96%. [c.73]

В результате анализа были рекомендованы две схемы стабилизации и разделения конденсата (рис. У-7). По схеме а после дебутанизатора получается сырье для пропановой колонны и абсорбент для фракционирующего а1бсорбе)ра. Такая схема способствует более полному и четкому выделению пропана. Необходимость включения в схему деэтанизатора зависит от объема н глубины предварительной деэтанизации конденсата до завода. Для схемы а состав дебу-таниздрованного конденсата определен исходя из следующих условий остаточное содержание этана 2% от пропана, извлечение пропана 90% остаточное содержание сероводорода 86% от его потенциала в сырье. [c.278]

Способ выдс.11енпя жидкой части из природного газа, находящегося под повышенным давлением, основан на извлечении ее из газа промывным маслом (абсорбентом), в котором высокомолекулярная часть газа особенно хорошо растворяется, с тюследую- [c.13]

Теплоту абсорбции необходимо отводить, так как повышение температуры абсорбента ре.зко ухудшает процесс абсорбции и может даже привести к его прекра1Ц0нию. [c.243]

Расход абсорбента в ггиломолях па 1 кмоль газа подсчитываем по уравнению (281) [c.250]

Тепло, внесенное в абсорбер насыщенным абсорбентом п водяны1 г каром и подводимое через кипятильник, отводится отпаренным абсорбентом и газом. Из теплового баланса десорбера находим количество тепла, подлежащее подводу через кипятильник [c.248]

Линии I — крекинг-продукты из сепаратора II — гаа 4- бензин III — абсорбент /V — газ V — бедный газ из абсорбера VI — крекинг-Оензнн па стабилизацию VI] — абсорбент, насыщенный га-аообразными углеводородами VIII — остаток обратно на крекинг-установку. [c.42]

Пример 37. Из газа, содержащего 4,0% объемн. пропана, требуется и зиле ч , Ю , о пропана от общего его количества. Абсолютное давление в абсорбере равно 12 ат (11,8 бар), средняя температура 35" С. Абсорбент — газойль с молекулярным весом 200 содержит 0,1% мао. пропана. Часовой расход гааа при нормальных уоловиях 4000 м /ч. Расход абсорбента принимается 6 кг1м газа или 24 ООО кг/ч. Предполагается, тто применим закон Рауля-Дальтона. [c.248]

Масг, Мг — молекулярный вес абсорбента и газа [c.246]

Требуется определить расход абсорбента и состав растворешюго и остаточ-пого галоп. [c.250]

Переработка нефтяных и природных газов (1981) -- [ c.122 , c.138 , c.140 , c.157 , c.198 , c.208 , c.223 , c.231 , c.236 , c.272 ]

Препаративная органическая химия (1959) -- [ c.0 ]

Химический энциклопедический словарь (1983) -- [ c.7 , c.8 , c.114 , c.115 ]

Начала техники лабораторных работ Изд.2 (1971) -- [ c.188 , c.189 , c.192 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Изд.7 (1961) -- [ c.477 , c.731 ]

Препаративная органическая химия (1959) -- [ c.0 ]

Справочник азотчика Том 1 (1967) -- [ c.213 , c.218 , c.225 , c.232 , c.259 , c.265 , c.278 , c.293 , c.294 , c.296 , c.303 , c.317 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Кн.1 (1981) -- [ c.456 , c.457 , c.470 , c.480 ]

Общая химическая технология органических веществ (1966) -- [ c.30 ]

Теоретические основы типовых процессов химической технологии (1977) -- [ c.536 ]

Большой энциклопедический словарь Химия изд.2 (1998) -- [ c.7 , c.8 , c.113 , c.114 ]

Экспериментальные методы в неорганической химии (1965) -- [ c.322 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.434 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 6 (1955) -- [ c.589 , c.662 ]

Краткая химическая энциклопедия Том 1 (1961) -- [ c.19 ]

Технология связанного азота Издание 2 (1974) -- [ c.0 ]

Технология азотной кислоты Издание 3 (1970) -- [ c.174 , c.175 ]

Процессы и аппараты химической промышленности (1989) -- [ c.324 , c.326 ]

Ректификационные и абсорбционные аппараты (1971) -- [ c.0 ]

Общая технология синтетических каучуков Издание 3 (1955) -- [ c.34 , c.139 , c.140 ]

Общая технология синтетических каучуков Издание 4 (1969) -- [ c.55 , c.166 , c.167 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.542 , c.560 , c.590 , c.606 ]

Очистка технических газов (1969) -- [ c.0 , c.28 , c.29 , c.31 ]

Массопередача (1982) -- [ c.567 ]

Препаративная органическая химия Издание 2 (1964) -- [ c.95 , c.167 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.457 ]

Справочник азотчика Т 1 (1967) -- [ c.213 , c.218 , c.225 , c.232 , c.259 , c.265 , c.278 , c.293 , c.294 , c.296 , c.303 , c.317 ]

Процессы и аппараты нефтегазопереработки Изд2 (1987) -- [ c.285 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.542 , c.560 , c.590 , c.606 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология