Сопротивление фазовые

Так как плотность теплового потока q = и сопротивление фазовому переходу Rf — (Tn-Tf)lq, учитывая (4,2), получаем [c.120]

В последнем случае сопротивление фазовому переходу Rf может оказаться сопоставимым с термическим сопротивлением пленки конденсата и оно должно учитываться в расчетах тепло- [c.120]

Условное термическое сопротивление фазового перехода [1.12] представляет собой величину, обратно пропорциональную разности двух независимых потоков-массы, один из которых определяется температурой поверхности и со- [c.127]

Увеличение перенапряжения процессов на электродах с содержанием 87 ат.% меди связано, по-видимому, с ростом омического сопротивления фазовых пленок, толщина которых возрастает в этой области составов. Это подтверждается тем, что на предварительно окисленных электродах со сформированными фазовыми пленками начало возрастания перенапряжения сдвигается к составам, при которых начинают образовываться видимые фазовые пленки. [c.121]

Термическое сопротивление называется сопротивлением фазового перехода или молекулярно-кинетическим сопротивлением на границе раз- [c.299]

Оценочный расчет показывает, что термическое сопротивление фазового перехода мало, поэтому обычно при конденсации чистого пара температуру внешней поверхности пленки принимают равной температуре насыщения в объеме пара, а при конденсации паровоздушной смеси — температуре насыщения при парциальном давлении пара вблизи пленки. Однако при капельной конденсации и конденсации паров жидких металлов сопротивление / 2 может быть значительно. Для расчета этого сопротивления [c.300]

Термическое сопротивление жидкого металла очень мало, поэтому при конденсации паров металлов влияние на теплообмен могут оказать термическое сопротивление фазово-го перехода и контактное термическое сопротивление, обусловленное загрязнением стенки. При этом тип конденсации (пленочный или капельный) оказывает гораздо мень- о. щее влияние на интенсивность теплоотдачи. D,lt [c.293]

Во всех случаях (без учета влияния омического сопротивления) фазовый угол фс= тс/2 и, следовательно, емкостная помеха должна отсутствовать. Однако реально Ry 0. Поэтому при hm О всегда имеет место падение переменного (с частотой со) напряжения с комплексной амплитудой Ur ( ) = hm u)-Rs, (рис. 9.14, б). Поскольку в этом случае вектор поляризующего напряжения равен сумме векторов Ё и это означает, что под влиянием омического падения напряжения вектор гармонической составляющей потенциала ( п) = й - при изменении напряжения развертки будет не только изменяться по величине, но и отставать по фазе от U на некоторый непостоянный фазовый угол. В результате, во-первых, даже для обратимой электрохимической реакции векторы / и йот будут иметь непостоянный фазовый угол Ф( п) < 7с/4, что может вызвать дополнительное фазовое искажение зависимости /т( п), поскольку реально регистрируется ток / ( q) = /т( п)со8ф( п)- Во-вторых, вектор емкостного тока /ст, перпендикулярный вектору Ёт п), будет иметь по отношению к вектору Uom непостоянный фазовый угол фс( п) < it/2. Следовательно, наличие Ry приводит к тому, что регистрируемый ток кроме фарадеевской составляющей будет содержать емкостную помеху (рис. 9.14, б). Для ее уменьшения с помощью фазовращателя можно повернуть вектор опорного напряжения Uom таким образом, чтобы при значении потенциала = п, соответствующем максимуму пика, он совпадал по фазе с Тогда емкостная помеха будет отсутствовать. Однако при маных концентрациях определяемых веществ величина вектора Лт может на порядок и более быть больше вектора Поэтому даже небольшие отклонения угла меж-ДУ ст [c.370]

Из сопоставления уравнений (3.33) и (3.34) очевидно, что см является функцией термического сопротивления конденсата Яи, зависящего от разности (taoв — t ), термического сопротивления подводу тепла (пара) к поверхности конденсации путем диффузии Яд, зависящего от величин / /п. пов, по, п. пов И ОС, И термического сопротивления фазового перехода Яф, зависящего от разности [c.140]

В теории сублимационной сушки для расчета тепловых потоков процесса термическое сопротивление на границе раздела фаз заменяют эквивалентным ему по термическому сопротивлению фиктивным слоем осушенного материала ДЛф, характеризующим фазовое сопротивление процесса сублимации при кондуктивном способе энергоподвода. Величина ДАф может быть определена из уравнения теплового баланса с помощью уравнения Герца-Кнутсена в виде формулы (5.2). Если на поверхности этого слоя температура равна Т , а соответствующее равновесное давление пара над ее поверхностью определяется по уравнению (5.19), то тепловой баланс термического сопротивления фазового перехода [c.162]

В теории десублимации для расчета тепловых потоков процесса термическое сопротивление на границе раздела фаз заменяют эквивалентным ему по термическому сопротивлению фиктивным слоем десубли-мируемого материала ДАд. Величина ДАд может бьп-ь определена из уравнения теплового баланса с помощью уравнения Герца—Кнудсена с учетом, что при вакуумной сублимации распределение температуры по толщине слоя льда можно считать линейной. Если на поверхности этого слоя температур равна Тд, соответствующая равновесному давлению пара р над ее поверхностью, то тепловой баланс термического сопротивления фазового перехода можно выразить в следующем виде [c.173]

Во многих задачах ф< An п йф<С д, что позволяет пренебречь термическим сопротивлением фазового перехода (т. е. полагать ii,,noB= — <пов)- Пренебрегая скачком температур А ф, температуру поверхности конденсата inon можно рассматривать как температуру насыщения пара при давлении насыщения рп.пов- Тогда [c.342]

Обычно ставят знак равенства между коэффициентами конденсации и испарения и большей частью пренебрегают температурным скачком, исключая из рассмотрения термическое сопротивление фазового перехода. Давление пара в слое неразреженной парогазовой смеси у поверхности жидкости считают -давлением насыщения при температуре поверхности жидкости. [c.344]