Лик ратура

Содержа- I Темпе-ние серы ратура, [c.17]

Процесс Исходное сырье Конечные продукты темпе- ратура, С давле- ние, ат Катали- затор [c.95]

Применение для деметанизации этилена в смеси с более тяжелыми компонентами колонн при давлении внизу 1,72 МПа и верху 4,14—4,5 МПа позволило снизить необходимую темпе ратуру конденсации верхнего продукта с минус 121 °С при обычной схеме до минус 101 °С при новой схеме [30]. [c.300]

Катализатор Носитель Темпе- ратура, С Давле- ние, кгс/см Примечание п О. [c.224]

Катализатор Характеристика процесса Лите- ратура [c.260]

Фурфурол имеет более низкую температуру плавления, а это, в свс ю очередь, обеспечивает более широкий диапазон рабочих темп. ратур в экстракционной колонне при фурфурольной очистке масе . Температура низа экстракционной колонны при фенольной очис- ке ограничена температурой плавления фенола. [c.239]

В процессе термолиза высших алкенов при умеренных темпе — ратурах основной реакцией является полимеризация. При повыше — НИИ температуры развивается реакция распада по С —С —связи (то есть обратная реакции полимеризации). С малой скоростью происходит также изомеризация алкенов с образованием более стабиль — ных симметричных олефинов. [c.33]

Темпе- ратура пиролиза, С Фракция, Групповой состав, % о , Выход % масс, на сырье [c.66]

Поскольку соотношение (П. 2) носит оценочный характер, то в определяющий тип режима критерий Рейнольдса должны входить не локальные значения и и , меняющиеся от точки к точке, а некоторая средняя скорость и средний характерный размер. Выбор последних для потока сквозь зернистый слой может быть сделан различными способами. В соответствии с этим и определение критерия Рейнольдса у различных исследователей несколько отлично, из-за чего предложенные в лите-ратуре эмпирические зависимости для сопротивления зернистого слоя имеют внешне различные коэффициенты, а иногда и показатели степени [5]. [c.22]

Зная энтальпии паров 6 и ( , равные Я1=2018,5 кДж/кг и Я1 = = 1858,1 кДж/кг, а также энтальпию жидкого сырья =117,6 кДж/кг, можно рассчитать среднюю энтальпию единицы массы общей. смеси в декантаторе она будет равна 498,6 кДж/кг. Из тепловой же диаграммы, приведенной на рис. VI.2, непосредственно следует, что жидкая гетерогенная смесь совокупного состава =0,4645 должна при =40 иметь энтальпию = 118,5 кДж/кг. Следовательно, чтобы обеспечить необходимую темпе. Ратуру расслоения =40 °С, от каждого 1 кг жидкой гетерогенной смеси поступающей в декантатор, следует отнимать в конденсаторе еще ДЛ = = 498,6 — 118,5 = 380,1 кДж/кг тепла. [c.270]

Некоторые органические жидкости образуют с водой частично растворимые системы, характеризующиеся двумя критическими температурами растворения—верхней и нижней—и кривые растворения та- о ких систем представляют замкнутые, неправильной формы кольца (фиг. 5). Однако нали-чие двух критических темпе- ратур растворения не может оказать принципиального воз- I действия на характер проведе-ния процессов перегонки и конденсации в этих системах. [c.15]

Поток Количество Од, кг/ч Темпе- ратура Тепло в потоке [c.205]

Упоминавшиеся выше трудности, обусловливаемые наличием двухфазной системы, могут быть легко преодолены также и при нитровании азотной кислотой. Для этого X. Грундман [132] предложил пропускать перегретые пары азотной кислоты в предварительно нагретый до температуры реакции жидкий углеводород, применяя пористые пластины для тонкого распределения паров в жидкости. Наиболее подходящей темпе- ратурой реакции оказалась область между 160 и 180°. Этот интервал температур, при котором нитрование высокомолекулярных углеводоро- [c.304]

Метод в принципе состоит в том, что нитруемый углеводород в желаемом соотношении смешивают с жидкой при обычной температуре тетраокисью азота (темле-ратурой кипения 21—22°) и полученную смесь непрерывно подают под давлением азота в реакционную трубу из стали У2А, нагретую до требуемой температуры реакции. Реакция протекает в течение нескольких секунд. Затем продукты реакции проходят холодильник и давление редуцируется. [c.309]

Разделение смеси этилбензола и ксилолов иа ивдивадуальные компоненты является достаточио сложной задачей в связи с близостью их тем пе ратур кипения и относительных летучестей [c.254]

П й четаой ректификации смеси ксилолов важным является поддержание постоянных тем пе ратур и давления процесса, так как даже незначительные колебания параметров гфовдееа приводят к заметному ухудшению качества продуктов на длительный период. [c.255]

Регулирование расхода сырья, продуктов и орошения позволяет стабилизировать общий материальный баланс колонны. Для нефтяных колонн регулирование по отбору дистиллятов дает лучшие результаты, нежели регулирование по температуре, так как при этом обеспечивается постоянство гоаничных темпе ратур деления смеси, что приводит к меньшему перераспределению фракций 1между дистиллятом и остатком [16]. Изменением расхода продуктовых потоков регулируются (рис. VI-16) уровни жидкостей в емкости орошения (а), в кипятильнике (б) или в нижней части колонны (б). Довольно часто расходы потоков стабилизируют. [c.330]

Химические методы переработки основаны на глубоких структурных превращениях углеводородов, содс[ жа-ии1хся в нефти нлн нефтепродуктах, п(JД влиянием тс.шс-ратуры, давления, катализаторов, химических реагеггоп. К ним относятся различные виды термического и каталитического крекинга нефтепродуктов и др. [c.231]

Сырье смешивается с циркуляционным водородсодержаш им газом. Газо-сырьевая смесь нагревается сначала в теплообменниках горячим потоком газо-продуктовой сдшси, затем в трубчатой печи до т(. ше-ратуры реакции и направляется в реактор. Газо-продуктовая смесь охлаждается в теплообменниках, воздушном холодильнике, д-J охлаждается в водяном холодильнике и поступает в сепаратор высокого давления. Выделившийся циркуляционный газ очищается от сероводорода раствором МЭА и подается в линию всасывания [c.54]

Стабилизация гидрогенизата. Обеспечивает стандартнзгю темпе ратуру вспышки очищенного топлива, при этом из топлива выделя ются бензин и растворенные газы. Схемы стабилизации отличаютс как способом поддержания температуры в нижней части колонны так и методом стабилизации. [c.72]

Темт-ратура застывания, "С 10 14 6 10 [c.45]

Остаточное сырье (гудрон) прокачивается через теплообмен — ники, где нагревается за счет тепла отходящих продуктов до темпе — ратуры 320 — 330 °С и поступает в нагревательно — реакционные змеевики параллельно работающих печей. Продукты висбрекинга выводятся из печей при температуре 500 "С и охлаждаются подачей квенчинга (висбрекинг остатка) до температуры 430 "С и направля — ются в нижнюю секцию ректификационной колонны К — 1. С верха этой колонны отводится парогазовая смесь, которая после охлаж— денИ5[ и конденсации в конденсаторах — холодильниках поступает в газосепаратор С—1, где разделяется на газ, воду и бензиновую фракцию. Часть бензина используется для орошения верха К — 1, а балагссовое количество направляется на стабилизацию. [c.51]

Реакция (9.1) является сильно эндотермической (при конверсии метана 0 = 206,7 кДж/моль) и, следовательно, термодинами — ч ски высокотемпера — тарной. Вторая стадия процесса ПКК углеводородов (9.2) протекает с выделением тепла и те рмодинамически для нпе более благоприятны низкие температуры. Поэтому на практике процессы ПКК проводят в две ступени при оптимальных для каждой из стадий тем — п( ратурах. [c.156]

Числ стадий Давл< ие, МПа Темт ратура, С Выхо/ % [c.241]

Парциальное давление рг насыщенного водяного пара в шесп с углеводородными парами должно равняться давлению насыщения Рг паров воды при тедшературе перегонки. Парциальное же давление рг перегретого водяного пара всегда должно быть дхеньше давления насыщения Рг паров воды при данной тед1пе-ратуре. [c.78]

К о р о б ч а II с к и ii П. Е., Кузнецов М. Д. Расчеты аина-ратуры для ул 1вли аиия химических про,чу стоп коксования. Металлург-издаг, Харьков, 1952. [c.429]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология