ТЕПЛООБМЕН ПРИ КИПЕНИИ ХЛАДАГЕНТОВ В ИСПАРИТЕЛЯХ

Испаритель холодильной установки — теплообменный аппарат, в котором охлаждение теплоносителя осуществляется за счет кипения хладагента. [c.77]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ КИПЕНИИ ХЛАДАГЕНТОВ В ИСПАРИТЕЛЯХ [c.33]

VI 1.2. Теплообмен при кипении хладагентов в каналах пластинчатых испарителей [c.168]

Испаритель — кожухотрубчатый горизонтальный, с гладкими медными теплообменными трубами, с кипением хладагента в трубном пространстве. [c.66]

Теплообменный агрегат включает в себя конденсатор-испаритель и парожидкостные теплообменники для фреона-13 и фреона-22. Эти аппараты изготовлены по типу труба в трубе из медных труб. Воздух в рабочей камере охлаждается за счет непосредственного кипения хладагента в трубках воздухоохладителя. [c.143]

Применяемая в химических, нефтехимических и родственных им производствах теплообменная аппаратура разнообразна как по своему функциональному назначению, так и по конструктивному исполнению. В химической технологии нашли широкое применение теплообменники для регенерации тепла жидких и газообразных сред, холодильники, предназначенные для охлажде ния среды каким-либо хладагентом, конденсаторы, работающие под избыточным давлением и в вакууме, и предназначенные для конденсации чистых паров и парогазовых смесей, дефлегматоры, применяемые для частичного выделения жидкой фазы из паровой или парогазовой смеси, испарители с паровым пространством и без него, используемые для испарения среды при ее кипении, и т. д. [c.335]

Жидкий аммиак поступает через распределительный коллектор в каждую секцию, где кипит за счет тепла, отводимого от хладоносителя. Образующиеся при кипении пары отсасываются через сборный коллектор и отделитель жидкости, поставляемый комплектно с испарителем, а охлажденный хладоноситель насосом подается к охлаждающим батареям, где отепляется и возвращается в бак испарителя, в отсек между мешалкой и торцами секций. Мешалка создает движение хладоносителя в баке вдоль секций и этим улучшает теплообмен между хладоносителем и хладагентом. [c.206]

Если в аппарате хладагент и масло очень ограниченно растворяются друг в друге и образуют двухфазный раствор, то одна из жидких фаз, представляющая собой почти чистое масло, оседает в виде пленки на теплопередающей поверхпости аппарата. Масляная пленка оказывается дополнительным термическим сопротивлением, понижающим коэффициент теплопередачи аппарата, в результате чего (при той же тепловой нагрузке) возрастает разность температур между теплопередающими средами. Замасливание теплообменной поверхности конденсатора вызывает повышение температуры конденсации, а замасливание поверхности испарителя (охлаждающих приборов) — понижение температуры кипения. В результате понижается холодильная мощность установки и растет расход энергии иа производство холода, что делает совершенно необходимым очистку пара хладагента от масла, чтобы воспрепятствовать попаданию масла в теплообменные аппараты и понижению эффективности их работы. [c.233]

Теплообменные аппараты предназначены для передачи теплоты между различными средами. Теплообменные аппараты по назначению подразделяются на теплообменники, холодильники, конденсаторы и испарители. В теплообменниках теплота регенерируется жидкой или газообразной средами, в холодильниках среды охлаждаются хладагентом, конденсаторы предназначены для конденсации среды хладагентом, а испарители — для испарения среды при ее кипении. Применяют конденсаторы пародистиллятные, вакуумные и дефлегматоры испарители выполняют с паровым пространством, в котором жидкость испаряется над зеркалом испарения, и термосифонными, движение испаряющейся жидкости в которых происходит за счет разности масс жидкой и паровой фаз (ГОСТ 16305—70). [c.4]

Испаритель хладагента - вертикальный кожухотрубчатый теплообменный аппарат витого типа. Пределы изменения температуры кипения хладагента для агрегатов АТП5-8/1 и АТП5-16/1 составлягс т 260-273 К при давлениях 0,22-0,34 МПа, удельная металлоемкость 50 кг/м площади теплообмена. [c.453]

Теплоотдача от фреона хуже, чем от аммиака, поэтому во фреоновых испарителях необходимо уве личивать теплообменную поверхность со стороны фреона. В испарителях с межтрубным кипением это достигается обычным способом — применением труб с накатанными на внешнюю поверхность невысокими ребрами. В испарителях с внутритрубным кипением в медную трубу запрессовывают па всю длину алюминиевый сердечник со звездообразным (8 10 лучей) сечением. В такой трубе. хладагент движется по узким параллельным каналам, образованным впадинами сердечника. [c.64]

Исходя из сформулированных в главе П физических представлений о факторах, влияющих на теплообмен при кипении на пучках труб, можно наметить два основных пути интенсификации теплообмена в кожухотрубных испарителях со стороны кипящего хладагента 1) увеличение переноса теплоты собственньш парообразованием на каждой трубе 2) увеличение конвективной составляющей теплопереноса. [c.77]

Ручное регулирование подачи хладагента в испарители при безнасосной системе в значительной мере осложняется отсутствием в ряде случаев возможного контроля действительного заполнения каждой из параллельно подключенных испарительных систем. При недостаточном открытии регулирующего вентиля часть теплообменной поверхности испарительной системы не участвует в активном теплообмене. Переполнение хотя бы одного из параллельно включенных испарителей приводит к влажному ходу компрессоров, обеспечивающих данную температуру кипения несмотря на то, что остальные испарительные системы могут быть заполнены недостаточно. Поэтому ручное регулирование подачи хладагента в многообъектные испарительные без-насосные системы довольно сложно и требует большого искусства обслуживающего персонала. Отсутствие измерительных приборов, показывающих нагрев пара в каждом из параллельно включенных охлаждающих приборов, в значительной мере осложняет процесс регулирования подачи и вынуждает ориентироваться на такие внешние признаки, как степень обмерзания трубопроводов, запорных вентилей и коллекторов. Применение дифференциальных логометров для контроля за подачей хладагента в испарительную систему позволит в значительной мере упростить и улучшить процесс регулирования подачи. [c.62]

При низких температурах галогеноуглеводороды действуют на -парафины как осадители такое же действие они оказывают и на так называемые масляные смолы (полярные полициклические соединения с атомами серы и кислорода). Осаждение из масла, разбавленного хладагентом, может произойти при температуре выше температуры помутнения неразбавленного масла. Эго грозит забивкой управляющих систем и линий холодильной установки и может отрицательно повлиять на теплообмен. Пригодность холодильного масла в этом отношении оценивают по содержанию нерастворимых с R12 (метод DIN 51 590, ч. 1/В. S, 2626, Приложение С). Испытание проводят с 9 %-м раствором масла в дихлордифторметане (общепринятая аббревиатура R12) при температуре его кипения, т. е. при —30 С метод дает надежную информацию и для смесей с другими хладагентами подобного типа. Для температур испарителя ниже —30 °С применяют определение по методу DIN 51 590, ч. 2, с дополнительным охлаждением. Для очень низких температур определяют точки флокуляции (DIN 51 351/Ashrae. Stand. 86—76). В этом анализе 8—10 %-й раствор масла в R12 охлаждают и определяют температуру появления первого осадка (помутнения). Эта температура не должна быть выше рабочей температуры испарителя. Несмотря на хорошую смешиваемость R12 с углеводородными маслами при низких температурах помутнение испытуемого раствора может произойти из-за разделения смеси на две фазы, что помешает определению точки флокуляции. [c.320]

Агрегат фреоновый испарительно-конденсаторный АИК-ЗОО/А (лист 175) предназначен для кондиционирования воздуха в составе холодильной машины ХМФУ175. Холодопроизводительность машины 440 кВт при температурах кипения —5° С и конденсации 35° С. Хладагент—фреон-12. В состав аппаратного агрегата входят теплообменные аппараты, выполненные из медных оребренных снаружи трубок диаметром 20X3 мм испаритель с площадью поверхности 200 м (по наружной оребренной поверхности) и расходом хладоносителя (воды) 80 м /ч. Масса испарителя 3120 кг конденсатор с площадью поверхности теплообмена 135 м , расходом охлаждающей воды 60 м /ч, массой 2240 кг теплообменник [c.80]