Коэффициент регулирующего вентиля

Уравнение (5.68) используется при расчете регулирующих вентилей для идеальных газов [1,4,5]. Коэффициент приводится в проспектах заводов-изготовителей в зависимости от величины открытия вентиля. Наши расчеты показывают, что это уравнение, приведенное к виду (5.67), можно использовать и в случае перегретого водяного пара, причем оно, вероятно, лучше подходит, чем обычная формула (5.46). (Экспериментально это утверждение [c.157]

Сухой ход компрессора можно обеспечить с помощью отделителя жидкости или поддерживая небольшой перегрев пара после Я автоматическим терморегулирующим вентилем (ТРВ). После регулирующего вентиля холодильный агент в виде влажного пара (точка 4) идет в отделитель жидкости, где за счет уменьшения скорости и изменения направления движения холодильного агента жидкость отделяется от пара, образующегося при дросселировании, и стекает вниз. Оттуда она поступает в Я и кипит при постоянной температуре о, соответствующей давлению ро, отнимая тепло до, из охлаждаемой среды (процесс 4—/). Образующийся влажный пар из Я идет в отделитель жидкости, где жидкость, унесенная паром из Я, оседает, откуда снова возвращается в Я, а сухой насыщенный пар отсасывается /СМ. При сухом ходе компрессора увеличивается холодопроизводительность на Адо = 1—П (пл. / —1—(1—а), а работа цикла — на Д/ (пл. 1—2—2 — Г), причем относительное приращение работы А/// больше относительного прироста холодопроизводительности А о/<7о- Холодильный коэффициент цикла с сухим ходом [c.34]

Постоянство потока питания UFe в верхней части каскада и общего обратного потока в его нижней части приводит к саморегулированию устойчивого распределения гексафторида урана, если разделительная ступень реагирует на возрастание концентрации UFe увеличением коэффициента деления потока 0 [5.18J. Собственно говоря, возрастание ви эквивалентно увеличению переноса UFe в буферную систему, где излишек UFe накапливается. Если ступень реагирует на возрастание концентрации UFe уменьшением ви, UFe-буфер должен быть перенесен в нижнюю часть каскада для получения того же самого эффекта. Рассмотрение, относящееся к устойчивости распределения UFe, не зависит от скорости отбора продукта и коэффициента деления потока гексафторида урана. Подобно способам разделения чистого гексафторида урана метод разделительного сопла, использующий вспомогательный газ, требует при каскадировании определенного соединения ступеней, соответствующего данному значению 0и-Обычно характер соединения выбирают из условия, чтобы в трубопроводах смешивались только потоки с одинаковым изотопным составом. На рис. 5.7 представлена схема каскада с коэффициентом деления потока 0и=1/4, которая представляет наибольший практический интерес. Тонкая регулировка 0и возможна в отдельной разделительной ступени на основе использования регулирующих вентилей, установленных в линии отбора тяжелой фракции. [c.241]

Переохладители и теплообменники. Переохладители применяют для охлаждения жидкого холодильного агента перед регулирующим вентилем ниже температуры конденсации. Конструктивно переохладители представляют собой противоточные аппараты из двойных труб. В отличие от противоточного двухтрубного конденсатора трубы в них устанавливают горизонтально. Жидкий холодильный агент проходит по межтрубному пространству сверху вниз, охлаждающая вода — противотоком по внутренним трубам. Коэффициент теплопередачи переохладителя практически составляет 600 ккал (м -ч-град) при At=5° . [c.200]

При установившемся режиме масса жидкого агента, проходящего в единицу времени через регулирующий вентиль, должна равняться массе парообразного агента, всасываемого- компрессором. Температура кипения, являющаяся наиболее важным показателем экономичности работы установки, не изменяется непосредственно регулирующим вентилем, а самоустанавливается в зависимости от фактической тепловой нагрузки аппаратов испарительной системы и ряда факторов, влияющих на коэффициент теплопередачи и размеры активной теплопередающей поверхности. [c.182]

Таким образом, холодильная машина с регулирующим вентилем проще и надежнее, чем машина, работающая по циклу Карно, но холодильный коэффициент ее ниже. [c.49]

Змеевик 3 в сосудах типа /7Сд служит для переохлаждения жидкого аммиака, поступающего от конденсатора (Г) к регулирующему вентилю (Д) перед испарителем (1РВ). Коэффициент теплопередачи змеевика = 700—900 Вт/(м -К). Подбирают промежуточные сосуды по диаметру выходного патрубка (Б). Поверхность змеевика (40, 80, 100, 120 и 600 м ) обеспечивает охлаждение жидкого аммиака до температуры, превышающей /пр на 3—4 С. [c.113]

Удельная холодопроизводительность и <7 , а также коэффициент подачи X зависят от условий работы машины. При всасывании в компрессор сухого насыщенного пара величина определяется по таблицам в зависимости от температуры кипения /о и температуры холодильного агента перед регулирующим вентилем при всасывании перегретых паров — подсчитывается по формуле <7-,= [c.24]

Это, во-первых, снижает производительность компрессора, ухудшая коэффициент подачи, во-вторых, увеличивает потери от дросселирования в регулирующем вентиле. Кроме того, высокая темпе- [c.31]

Температура переохлаждения. Жидкий хладагент, переохлаждается в самих конденсаторах, переохладителях, регенеративных теплообменниках, промежуточных сосудах. Температура переохлажденной жидкости становится ниже температуры конденсации и бывает на 2—3° С выше температуры поступающей на переохладитель воды. Поэтому на переохладитель целесообразно подавать наиболее холодную воду, например свежую воду, идущую на пополнение системы оборотного водоснабжения. Переохлаждение жидкого хладагента перед регулирующим вентилем приводит к увеличению холодильного коэффициента за счет уменьшения потерь при дросселировании. Для аммиака это увеличение составляет примерно 0,4% на каждый градус снижения температуры жидкости. [c.476]

Параметры хладагента до и после регулирующего вентиля могут, как известно, повлиять не только на величину коэффициента расхода с, но и иа величину массового расхода, который обратно пропорционален квадратному корню из р и разности давлений до и после регулирующего вентиля. [c.85]

Кроме того, регулирующими вентилями, установленными на цилиндрах компрессора, можно регулировать производительность в пределах от 100 до 60% без заметного ухудшения коэффициента полезного действия машины. [c.187]

Выясним роль охлаждения жидкости перед регулирующим вентилем путем анализа выражения холодильного коэффициента. [c.159]

Дополнительное сжатие приводит в условиях нашего примера к увеличению холодильного коэффициента на 10%. При более высоких температурах перед регулирующим вентилем эта величина возрастает. Так, для тех же параметров, но при 3=37,5°, увеличение холодильного коэффициента составит около 20%. [c.171]

Отмеченные особенности приводят к тому, что холодильная машина с одним и тем же компрессором и постоянным Уд дает при разных температурах / и неодинаковую холодопроизводительность . На рис. 61 показан характер изменения Qo в зависимости от при работе фреоновых и аммиачных холодильных машин. Коэффициент подачи X зависит также от конструкции компрессора и величины мертвого объема. Для заданного компрессора или ряда машин одинаковой конструкции можно считать, что X зависит только от температурного режима холодильного цикла. Тогда из формулы (V—6 следует, что холодопроизводительность машин, осуществляющих один и тот же термодинамический цикл в одинаковых температурных условиях, будет прямо пропорциональна объему 1/ , описанному поршнем компрессора. Основываясь на этом, можно, условившись заранее об одном фиксированном цикле с определенными значениями температур кипения, конденсации и перед регулирующим вентилем, по величине У, судить о холодопроизводительности машины. [c.178]

Дополнительный холодильный эффект от перегревания пара используется для охлаждения жидкости перед регулирующим вентилем в регенеративном холодильном цикле. В аммиачной машине перегрев на 5—8° увеличивает коэффициенты компрессора и поэтому рекомендуется. [c.188]

В цикле с охлаждением жидкости и регулирующим вентилем (1—2—4—5—5 ) нри одинаковой затрате работы, по сравнению с циклом без охлаждения жидкости (1—2—4—4 ), холодопроизводительность больше на величину Ад = — 5, и холодильный коэффициент Охлаждение жидкости дает двойной эффект сокращение работы цикла (площадь в —4—5) и снижение необратимых потерь (уменьшается величина а). Охлаждение жидкости перед регулирующим вентилем целесообразнее использования более холодного источника [c.36]

Двухступенчатое сжатие с одним регулированием. В многоступенчатых холодильных машинах число ступеней для диапазона температур, применяемых в технике умеренного холода, равно двум и трем. Наиболее простой цикл двухступенчатой холодильной машины обеспечивает только сокращение необратимых потерь при сжатии без изменения характера процесса в регулирующем вентиле (рис. 25). Уменьшение необратимости процесса сжатия приводит к экономии работы и увеличению холодильного коэффициента [c.40]

Аппаратный агрегат для турбокомпрессора включает кожухотрубный конденсатор и испаритель, а также промежуточный бачок с дроссельными органами, поплавковый регулирующий вентиль (рис. 12). Поплавковый промежуточный бачок располагают в испарителе или около него. Пар в конденсатор подводится снизу, через распределительные решетки для сдувания пленки конденсата, что увеличивает коэффициент теплопередачи. Верхнее расположение конденсаторов обеспечивает при остановках машины слив всего холодильного агента в испаритель. Испарители турбокомпрессоров выполняют с большим паровым пространством и каплеуловителями, что облегчает пуск машины и обеспечивает защиту компрессора от гидравлических ударов при переменных нагрузках. [c.323]

В подобных условиях работа одноступенчатой поршневой холодильной машины практически невозможна, так как коэффициент подачи будет мал, следовательно, снижается производительность компрессора. Увеличиваются потери от дросселирования в регулирующем вентиле. Кроме того, высокая температура в конце сжатия, вызванная больщим перепадом давления, ухудшает условия смазки компрессора, увеличивает его износ и может вызывать самовозгорание масла. Таким образом, при определенных условиях, когда величина отношения давлений большая (более 8), возникает необходимость замены одноступенчатой мащины двухступенчатой. [c.43]

Интенсификацию теплообмена путем повышения массовой скорости хладагента в трубах испарителя можно осуществить и без применения центробежных насосов. Т. М. Сутырина [95] предложила для рециркуляции жидкости в испарителе применять специальный эжектор, где используется кинетическая энергия жидкого хладагента, дросселируемого в регулирующем вентиле. Эта схема привлекательна тем, что в ней рециркуляция жидкости осуществляется без дополнительного расходования внешней энергии, а лишь за счет рационального использования обычно теряемой внутренней энергии холодильного цикла. Кроме того, наличие рециркуляции позволяет осуществить влажный ход испарителя при паросодержании а 2< 1, что существенно повышает его коэффициент теплопере- к компрессор / дачи. [c.153]

Масло вместе с паром рабочего тела поступает в конденсатор и растворяется в образующемся конденсате. Раствор хладагента и масла дросселируется в регулирующем вентиле, причем в хладагенте в зависилюсти от конструкции и состояния компрессора обычно содержится от 2 до 10% масла по массе. При кипении раствора образуется пар, по существу содержащий только чистый хладагент поэтому раствор в испарителе будет постепенно обогащаться маслом. Повышение содержания масла в хладагенте увеличивает вязкость рабочего тела, что ухудшает коэффициент теплоотдачи, но, кроме того, кипение такого бинарного раствора при одном и том же давлении из-за изменения состава происходит при переменной, все повышающейся температуре. Наличие не-испаривщегося компонента в смеси уменьшает удельную массовую холодопроизводительность раствора По данным Бамбаха, при содержании масла 10% удельная холодопроизводительность 1 12 при температуре кинения 0° С уменьшается на 13%, а при температуре кипения —35 С — в два раза. Скоаление шсла в йсиарителе уменьшает его производительность н создает недостаток масла в компрессию. Это заставляет принимать меры для регулярного удаления масла из испарителей и возврата его в компрессоры, чтобы концентрация масла в кипящем хладагенте в испарителе существенно не повышалась. [c.242]

Значительное переохлаждение хладагента может произойти в случае подачи на переох-ладитель холодной артезианской воды. Температура хладагента, выходящего из переохладителя, должна быть на 2—3°С выше температуры воды, поступающей в него. Переохлаждение жидкого хладагента перед регулирующим вентилем приводит к увеличению холодильного коэффициента за счет уменьшения потерь при дросселировании. Для аммиака это увеличение составляет 0,4% на каждый градус снижения температуры жидкости. [c.57]

Было обнаружено, что эффективность аппарата существенно зависит от равномерности распределения фреона по параллельным секциям. При отклонении в щзопускной способности трубок распределителя около 13% (на воздухе) коэффициент теплопередачи работающего аппарата снизился примерно на 10% по сравнению со значениями к, полученными при подаче жидкого фреона в каждую из трех секций раздельно через ручной регулирующий вентиль. В связи с этим автор рекомендует устанавливать на аппараты лишь те распределители, у которых разница в пропускной способности трубок составляет не более 5%. [c.200]

При уменьшении давления кипения ро и увеличении давления конденсации рк компрессор будет работать с большим отношением давлений рк/ро, называемым степенью сжатия. Большое значение отношения pjpo приводит к уменьшению рабочих коэффициентов компрессора, значительно снижающих его экономичность, а также увеличению дроссельных потерь в регулирующем вентиле, что способствует уменьшению холодопроизводительности. Кроме того, с увеличением рк ро увеличивается температура в конце сжатия, что ухудшает условия смазки компрессора и может вызвать самовозгорание масла, смазывающего цилиндр. Для уменьшения степени сжатия в одном цилиндре применяется многоступенчатое сжатие холодильного агента в 2, 3 и более последовательно соединенных цилиндрах. [c.39]

Так как каждая камера имеет самостоятельную подачу жидкости через свой регулирующий вентиль и отсос паров, то регулирование режима эксплуатации камер значительно облегчается. Для интенсивной теплопередачи батарей необходимо хорошее заполнение их холодильным агентом. Но это приводит в данной системе к работе компрессора влажным ходом, что неэкономично и опасно. Наоборот, при выходе из батареи перегретых паров ее теплопередача ухудшается из-за снижения температурного перепада между воздухом и холодильным агентом и низкого коэффициента теплоотдачи от перегретых паров. По этой причине регу-, лирование режима в камерах охлаждения усложняется. Чтобы обеспечить хорошее заполнение батареи жидким холодильным агентом и избежать всасывания влажных или чрезмерно перегретых паров компрессором, в этой системе применяют пароосуши-тель (рис. 11), из которого сепарируемая жидкость подается повторно к приборам охлаждения. Основные недостатки этой системы — большой расход труб (на соединительные трубопроводы) и арматуры, незначительная циркуляция холодильного агента в батареях, трудности регулирования работы установки, особенно в условиях нестационарного режима эксплуатации [c.34]

Сравнивая холодильные коэффициенты ец и цикла с обычным дросселированием и сопоставляя формулы (IV—112а и 93), щтрудно установить, что охлаждение жидкости перед регулирующим вентилем увеличивает холодильный коэффициент. [c.159]

В холодильнике. Учитывая своеобразный характер изменения энтальпий вблизи критического состояния, возникает вопрос и об изменении величины холодильного коэффициента углекислотного цикла, совершаемого при высокой температуре охлаждаюш,ей воды и любом высоком давлении в холодильнике. Действительно, путем соответствуюш их подсчетов можно показать, что цикл, совершаемый в условиях постоянных температур агента при кипении и перед, регулирующим вентилем, но с изменяющимися давлениями в холодильнике, имеет максимальный холодильный коэффициент. Так, при 1=20° и /д=35° найдем для цикла/—2—3—3 (рис. 59,6, в) =1 при р =80 ата е=1,98 при р = ата s=l,89 при Р2=120 ата. Поэтому в теоретическом цикле углекислотной машины при работе в области, выше критической, надо стремиться к наивыгод-нейшему давлению нагнетания. [c.172]

Работа Alpa расширителя (площадь a—4—0) равна уменьшению холодопроизводительности Aq , = = Ч— 4 (площадь а—4—4 —Ъ) в результате применения регулирующего вентиля (процесс 3—4 вместо 3—4). При дросселировании получаются двойные потери уменьшение холодопроизводительности Д о и увеличение затраты работы на величину работы А1р расширителя. Холодильный коэффициент цикла 1—2—3—4 [c.34]