Динамические характеристики теплообменников

Разработкой алгоритмического обеспечения решения расчетных задач и задач совместного выбора параметров теплообменников-конденсаторов и АСР мы завершили создание инструмента, позволяющего в принципе практически реализовать общую функциональную схему алгоритма проектирования (см. рис. 1.2). Вместе с тем следует напомнить, что при построении математических моделей конденсаторов и блока их динамической связи с основным аппаратом технологического комплекса был сделан ряд упрощающих посылок, требующих экспериментальной проверки их корректности. Иными словами, необходима экспериментальная проверка адекватности разработанных моделей их физическим аналогам. С другой стороны, формирование большинства блоков, входящих в общий алгоритм проектирования, не может быть выполнено без проведения исследования стационарных и динамических характеристик теплообменника-конденсатора, а также свойств замкнутой системы регулирования на множестве конструктивно-технологиче-ских параметров аппарата. Решение этих задач возможно лишь в рамках имитационного моделирования, которое требует конкретизации информации, соответствующей табл. 3.1—3.3. [c.165]

Общие уравнения, описывающие теплопередачу конвекцией между двумя жидкостями, являются основой для определения динамической характеристики теплообменников. Для математического обоснования систем регулирования теплообменников. [c.223]

Указанные модели используют для исследования переходных процессов (нестационарных режимов). При этом могут быть построены динамические характеристики теплообменников, анализом работы которых можно определить время выхода аппарата на стационарный режим. [c.189]

ИССЛЕДОВАНИЕ СТАТИЧЕСКИХ И ДИНАМИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ТЕПЛООБМЕННИКОВ-КОНДЕНСАТОРОВ [c.165]

КОСТИ В наружной трубе или отдавать последней свое тепло. Направление теплопередачи зависит от характера использования и конструкции теплообменника. В некоторых случаях тепло передается от горячей жидкости к металлу и от металла ко второй жидкости. В этом случае при определении динамической характеристики теплообменника должно быть принято во внимание количество тепла, аккумулированное в металле. [c.190]

Динамические характеристики теплообменников [c.223]

К сожалению, уравнения, приведенные в двух предыдущих разделах, являются нелинейными. Если систему этих уравнений не удастся приближенно представить в виде квазилинейных или линейных, то почти отсутствует возможность количественного определения динамической характеристики теплообменников. В исследованиях Гоулда даны критерии возможности линеаризации общих уравнений (IV, 49)—(IV, 57) и, следовательно, способы определения характеристик простых теплообменников с точки зрения требований автоматического регулирования. Эти исследования показывают, что для теплообменников простой формы могут быть найдены переходные характеристики при импульсном возмущении, а также частотные характеристики. Уравнения для жидкостных теплообменников могут быть линеаризованы при условии, что поток и температура изменяются лишь в небольших пределах. Исследование газовых теплообменников несколько сложнее. Наконец, при линеаризации уравнений, описывающих теплообменники с конденсирующимся паром и кипящей жидкостью, сталкиваются с большими трудностями. [c.224]

ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕПЛООБМЕННИКОВ 225 [c.225]

ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕПЛООБМЕННИКОВ [c.227]

ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕПЛООБМЕННИКОВ 231 [c.231]

Динамическая характеристика теплообменника с концентрическими трубами. Рассмотрим теперь процесс теплообмена между двумя жидкостями, протекающими в концентрических трубах [c.231]

ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕПЛООБМЕННИКОВ 233. [c.233]

Гоулд показал, что если количество тепла, подводимого с жидкостью вдоль оси потока на единицу длины теплообменника, приближенно равно количеству тепла, переносимому в перпендикулярном направлении через единицу длины поверхности теплообмена, то динамическая характеристика теплообменника может быть аппроксимирована при помощи звена чистого запаздывания и одной цепочки, содержащей сосредоточенное тепловое сопротивление и емкость. Это справедливо лишь для передаточной функции типа И з) в уравнении (IV, 121), для случая, когда л=1 п—порядок аппроксимирующего звена). Следовательно, выражение, полученное комбинированием транспортного запаздывания и оператора инерционного звена первого порядка [c.240]

Мозли установил также, что при изменениях потока до 50% от средней величины динамическая характеристика теплообменника может быть линеаризована. [c.236]

Используемые в настоящее время методики не позволяют определить локальные значения текущих параметров потоков в теплообменнике, необходимые для решения вопросов, связанных с эксплуатацией и регулированием. Изменение технологических параметров (расходов, давлений, температур, концентраций компонентов теплоносителей, уровней конденсата и др.) вызывает изменение общих условий работы теплообменника (например, значений коэффициентов теплоотдачи) и соответственно изменяет эффективность работы аппарата. Ручной просчет работы теплообменника на переменные режимы практически невозможен. Между тем определение статических и динамических характеристик теплообменников необходимо для синтеза схем регулирования установок. [c.14]

Таким образом, все искомые передаточные функции для прямоточного и противоточного теплообменников определены. Выражения W aa(s), Wab s), Wbb s) И W 6a(s), КЭК уКаЗЗНО ВЫШ6, являются передаточными функциями стенки теплообменника. На практике эта стенка большей частью относительно тонкая, и ее передаточные функции можно упростить с помощью формул (7.156) и (7.157). Тогда выражения Raa(s), Rab s), Rbb s) и Rba s) будут дробно рациоизльными функциями со знаменателем в четвертой степени. Однако даже при таком упрощении окончательные формулы для прямоточного и противоточного теплообменников довольно сложны, что затрудняет их практическое применение. Это обстоятельство привело некоторых авторов к мысли построить специальные аналоги, позволяющие непосредственно моделировать динамические характеристики теплообменников различных типов [2, 4, 7—9]. Принцип этих аналогов большей частью состоит в замене дифференциального уравнения в частных производных системой обыкновенных дифференциальных уравнений. [c.276]

Динамические характеристики ксхкухотрубчатого теплообменника. Дяя определения динамических характеристик теплообменника производится линеаризация уравнений (20) - (22) путем разложения в ряд Тейлора в окрестностях точек го (расходы раствора и хладоагента через теплообменник в состоянии равновесия до начала переходного процесса) членов левой и правой частей уравнений, содержащих функционально зависимые величины и соответственно. [c.99]