Теплообменники простого тока

В случае простого смешанного тока, когда в межтрубном пространстве теплообменника теплоноситель делает один ход, а в трубном пространстве два хода, средний температурный напор рассчитывают пО формуле [c.457]

Если теплообменник имеет один ход в межтрубном пространстве и четное число ходов в трубах (простой смешанный ток, рис. 12-6,6), то [c.442]

Фиг. 2. Схема простого теплообменника с перекрестным током.

Простейший теплообменник этого типа — кожухотрубчатый вертикальный теплообменник с неподвижными трубными решетками — представлен на рис. 10.1. Он состоит из цилиндрической обечайки-кожуха 1, к которой с двух сторон приварены трубные решетки 2. В трубных решетках плотно закреплен пучок труб 3. К кожуху с помощью фланцев присоединены болтами 7 днища (камеры) 5. Уплотнение создается прокладкой 8. Для ввода и вывода теплоносителей к кожуху и днищам приварены патрубки. Теплообменник устанавливают на опорных лапах 6. Один поток теплоносителя (/) направляется через патрубок в нижнюю камеру, проходит по трубкам и выходит через патрубок в верхней камере. Другой поток теплоносителя (II) вводится через верхний патрубок на кожухе в межтрубное пространство теплообменника, омывает снаружи трубы и выводится через нижний патрубок. Тепло от одного теплоносителя другому передается через стенки труб. В отличие от показанного на рисунке противоточного движения теплоносителей может осуществляться параллельный ток. [c.210]

Часто возникает необходимость рассчитывать целые системы однотипных теплообменников, соединенных между собой каким-либо образом. Расчет в этих случаях также возможен по обобщенным зависимостям. С помощью ступенчатого метода можно получить следующие простые формулы для расчета характеристики схемы тока одинаковых соединенных между собой аппаратов (на рис. 1.19 показаны возможные соединения двух противоточных аппаратов) [c.44]

В теплообменнике с простым смешанным током жидкостей имеется только один межтрубный ход и несколько трубных (рис. 134). [c.230]

Количество передаваемого тепла является основой для определения величины поверхности теплообмена. Оно дает конструктору косвенное указание и на выбор конструкции теплообменника (например, простой змеевик или кожухотрубный теплообменник). Термодинамические параметры и физико-химические свойства влияют на величину коэффициента теплоотдачи а и коэффициента теплопередачи К и, следовательно, на величину и форму поверхности теплообмена. Температуры теплоносителей определяют среднюю разность температур и поверхность теплообмена F, а также выбор тока теплоносителей. Объемы теплоносителей определяют сечения каналов теплообменников, вызывая применение одно- или многоходовых конструкций. [c.369]

Движение теплоносителей в пластинчатых теплообменниках осуществляется противотоком или перекрестным током по двум смежным каналам, образованным рядом параллельных пластин. Пластинчатые теплообменники применяют для теплоносителей с соизмеримыми коэффициентами теплоотдачи, например для горячего газа и воздуха. Эти теплообменники достаточно компактны, просты и при соответствующем выборе расстояний между пластинами допускают повышенные скорости движения теплоносителей. Однако они применимы лишь при низких давлениях и сравнительно невысоких температурах и неудобны для очистки от загрязнений. [c.151]

В обычных условиях работы применяется теплообменник с простым перекрестным током (фиг. 2). В более ответственных случаях, когда средний температурный напор при перекрестном токе значительно ниже, чем при противотоке, используется многоходовый теплообменник с перекрестным током (фиг. 4). Такое решение часто обеспечивает большую эффективность и компактность конструкции. Теплообменники этого типа широко применяются при теплообмене как газа с газом, так и газа с жидкостью, особенно если в одной из секций проходит газ низкого давления. [c.202]

Перекрестный ток. Хорошо излестно, что теплообменники с перекрестным током могут быть рассчитаны по методам, разработанным для противотока, и с использованием корректирующего фактора. В некоторых случаях поправочный коэффициент близок к единице и может не учитываться. Аналогичный подход может быть применен к градирням, но при этом возникают большие трудности из-за нелинейного соотношения между энтальпией насыщенного воздуха и воды при одинаковой температуре. Одпако при наличии ЭВМ и электронных калькуляторов нет оснований избегать двухмерных задач, за исключением, вероятно, предварительных приближенных расчетов. Проблема может быть решена численно конечно-разностными методами. При необходимости могут быть найдены энтальпия и массовые потоки, но в большинстве случаев удобно рассматривать массовые потоки как известные. Таким образом, массовый поток воды можно считать равномерным, а поток воздуха — равномерным в направлении потока и с соответствующим профилем по нормали к потоку. Тогда проблема становится сравнительно простой, и решение ее может быть получено способом, описанным ниже. [c.128]

Схема атомной электростанции в принципе очень проста атомный (урановый) котел в процессе его работы выделяет громадное количество тепла. Подходящие теплоносители (пар под давлением, углекислый газ, водород, гелий, жидкий натрий) забирают это тепло и в теплообменниках (парогенераторах) передают его воде, превращая ее в пар. Пар этот поступает в турбину, соединенную с генератором электрического тока охлажденные же теплоносители возвращаются снова в котел . [c.210]

В многоходовых теплообменниках с простым смешанным током (один ход в межтрубном пространстве и четное число ходов в трубном — см. рис. 4-16 и 4-21) среднюю разность температур можно рассчитать по формуле [0-4] [c.172]

На рис. 1-10 построен график для простейшего теплообмен-иика со смешанным током подобного рода относительное движение потоков очень часто встречается в кожухотрубчатых теплообменниках. [c.23]

Так, например, для теплообменных аппаратов простого тока (противоточных и прямого тока), а также для большой группы парожидкостных теплообменников (подогревателей и конденсаторов) справедливо соотношение (2-16) для среднелогарифмиче-ской разности температур [c.123]

В дальнейшем изложении речь идет только о кожухотрубных теплообменниках, которые в заетсимости от ориентации оси корпуса могут выполняться либо горизонтальными, либо вертикальными. По взаимному направлению потоков греющей и нагреваемой сред отличают кожухотрубные теплообменники с прямотоком, противотоком и перекрестным током. В некоторых случаях у теплообменников со смешанным током встречаются промежуточные конфигурации потоков. Следует впрочем учесть, что точное соблюдение одной и той же конфигурации потоков на протяжении всей поверхности теплообмена возможно лишь у теплообменников простейших конструкций, например, в виде двух концентрических труб (так называемые теплообменники типа труба в трубе ). [c.7]

С помощью признаков схемы тока можно однозначно зашифровать любые возможные схемы тока теплоносителей в теплообменнике (комплексе, ряду). Шифром схемы тока служит число ПсПроПпПт, причем вместо каждого признака записывается его численное значение. На рис. 4 приведены наиболее характерные типы схем тока теплоносителей в простых регулярных комплексах, их шифры и условия существования схем. В схеме параллельного тока элементы (аппараты) условно показаны на первой схеме, на остальных они подразумеваются по аналогии. В случае перекрестного тока элементы (аппараты) отмечены кружками. Во всех схемах ио, е, о, /2 —произвольные целые числа. [c.25]

На рис. 4 рассмотрено 47 различных типов схем тока теплоносителей в простом регулярном комплексе (теплообменнике). Различные комбинации значений Ыо, Ыв, По. в (равных 1, 2, 3. . . каждое) дают практически бесконеч юе множество вариантов комплексов данных типов. Все остальные комплексы, не относящиеся к регулярным, условно назовем произвольными. Разнообразие их схем п число комплексов практически безгранично. Кроме того, каждый из комплексов можно рассматривать как новый теплопередаточный элемент с известным значением функции эффективности Фэ 6 (0,1). Из этих новых элементов можно компоновать более сложные, составные комплексы любых типов, описанных выше. Такие составные комплексы шифруются аналогично простым добавлением к шифру последних нового шифра через точку (например, 11100. 00100). [c.27]

Ф. Трефни [193—195] предложил ступенчатый метод расчета, пригодный для любых схем тока и комбинаций теплообменников с двумя теплоносителями при допущениях (1.12), (1.13). Для многих практически важных схем он позволяет вывести точные аналитические зависимости, а во всех остальных случаях может быть указан простой путь численного решения, позволяющий получить необходимые результаты с любой заранее заданной точностью. Кроме того, Ф. Трефни, используя ступенчатый метод, а также предложенную им аналогию <р-тока, получил приближенную, но универсальную зависимость, пригодную для расчета теплообменников с любыми схемами тока. [c.31]

В отличие от общепринятого пути, ступенчатьш расчет оперирует не традиционными величинами, такими как площадь тепло-передающей поверхности, коэффициент теплопередачи, температурный напор и т. д., а некоторыми безразмерными комплексами, использование которых позволяет построить более простую н более универсальную систему расчета теплообменников со сложными схемами тока. [c.31]

Простейший случай — противо-точный теплообменник с двумя по токами, обладающими одинаковыми водяными эквивалентами средняя температура в этом случае определяется как среднее арифметическое из значений температуры на входе и выходе. Если один из теплоносителей имеет постоянную температуру, как это имеет место в испарителе или конденсаторе, или если водяной эквивалент одного из потоков значительно больше другого, то изменение температуры другой жидкости будет близко следовать экспоненциальному закону при условии, что коэффициент теплопередачи не изменяется заметно по длине канала. Обозначая через сопз1 постоянную температуру одного из теплоносителей и через tl и tвыходе другого теплоносителя, получим [c.79]

В ТОУ, где осуществляется теплопередача от одних спаев термоэлементов к потоку жидкости, а от других— к потоку газа, применяют как универсальные плоские ТБ, снабженные жидкостными и воздушными теплообменниками, так и специальные безызоляционные модули типа жидкость — воздух (рис. П1 — 13), в которых рационально используются перепады температур, создаваемые на спаях. В наиболее простом случае спаи ТБ непосредственно размещают в потоке жидкости, однако, подобные конструкции малонадежны из-за возможных нарушений герметичности в местах стыковки коммутационных шин и уплотнений. Более высокие эксплуатационные характеристики имеют модули пакетного типа, в которых жидкость протекает по каналам в тепловодах и изоляционных патрубках. Блоки ветвей термоэлементов коммутируют токоведущими водяными и воздушными теплообменниками, воду и электрический ток подводят к крайним массивным крышкам, в которых имеются места для установки шнилек, стягивающих все элементы ТБ, и в совокупности с изоляционными прослойками защищающих коммутационные переходы от сгибающих усилий. Наилучшая передача стягивающих усилий обеспечивается при использовании жестких воздушных теплообменни- ков сотового типа. Весьма перспективно применение трубных ТБ с кольцевыми ветвями термоэл ентов, которые имеют наибольшую удельную объемную холодопроизводительность. Характеристики модулей типа жидкость — воздух приведены в табл. П1—6. [c.99]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология