Расход перегретой воды

Расход перегретой воды определяется величиной объема варочных камер. Так, например, по практическим данным расход перегретой воды (при отсутствии ее циркуляции) для вулканизации покрышки размером 6,50—20" составляет 0,05—0,07 и для покрышек размером 9,00—20" составляет 0,1—0,2 м . [c.461]

При расчете расхода перегретой воды (производимому исходя из объема варочных камер) к полученному общему расходу воды добавляется примерно 5—10% на утечку воды через неплотности в соединениях. [c.461]

Вода низкого и высокого давления подается от насосно-аккумуляторных установок. Расчет производительности автоклав-пресса производится аналогично полочному прессу. Расход перегретой воды определяется объемом варочных камер с учетом еще 5—10% на утечку. Расход пара определяется из расхода тепла на обогрев корпуса и теплоизлучение. В последнее время вследствие больших затрат труда, связанных со сборкой, разборкой и загрузкой пресс-форм, автоклав-прессы вытесняются более прогрессивными аппаратами — индивидуальными вулканизаторами. [c.503]

Рис. 58. Изменение расхода перегретой воды при распылении центробежными форсунками и соплами, Р = 150 ат

Подача теплоносителей в диафрагмы для обогрева покрышек изнутри и в паровые камеры или плиты для обогрева снаружи у форматоров-вулканизаторов всех типов решается на много проще и более удовлетворяет технологическим требованиям, чем у автоклав-прессов и индивидуальных вулканизаторов с варочной камерой. Заполнение диафрагмы теплоносителями протекает значительно быстрее, чем варочной камеры, у которой сечение подводной трубки очень мало по сравнению с сечением подводных каналов у диафрагм форматоров-вулканизаторов. Время заполнения диафрагмы теплоносителями и время слива их у форматоров-вулканизаторов значительно сокращается, что положительно сказывается на сокращении цикла вулканизации. Условия циркуляции перегретой воды в диафрагме позволяют вести и непрерывный ее обмен, и. на протяжении какого-либо периода времени цикла вулканизации, что дает возможность построить рациональный график прогрева покрышек и расхода перегретой воды или пара. Такие требования вытекают из конструкций вулканизуемых покрышек и материалов, применяемых для их изготовления. [c.258]

Наименование пресса Расход перегретой воды Давление в кГ см Температура воды [c.275]

Расход перегретой воды [c.272]

Расход перегретой воды на вулканизацию покрышек имеет условный характер, так как вода циркулирует по замкнутому кольцу трубопровода, отдавая часть тепла покрышке и теряя его в окружающую атмосферу. Проходя через подогреватели, вода восполняет тепловые потери и снова возвращается к форматорам-вулканизаторам как теплоноситель. Поэтому под расходом будем понимать количество воды, протекающее в единицу времени через живое сечение ее потока. Уравнение сплошности потока можно написать так [c.272]

Пользуясь данными таблицы, определим расход перегретой воды в момент наполнения диафрагм покрышек размером 6,70-15 и 10,00-20. Покрышек размером 6,70-15 [c.272]

Расход перегретой воды прессами по данным фирмы Френсис-Шоу-Мак-Нейл [c.275]

Из приведенных в табл. 27 норм расхода перегретой воды в час кратность обмена ее в диафрагмах форматора-вулканизатора 40" при вулканизации покрышек размером 6.70-15 составит [c.275]

При объеме, заполняемом водой, У и кратности обмена ее Пкр, расход перегретой воды будет [c.277]

E . А O. О н а S ° о. S 1 и fu й) в ч i b sea Расход перегретой воды в м /ч [c.285]

Расход перегретой воды с учетом коэффициента использования машинного времени 459,73-0,9 = 413,75 м 1ч. [c.285]

Рассмотрим сложную схему трубопровода перегретой воды цеха вулканизации (см. рис. 168). Расходы перегретой воды в магистральных трубопроводах складываются из расходов в ответвлениях на линии вулканизационных аппаратов. Расходы в ответвлениях подсчитаны исходя из норм расхода каждым аппаратом (табл. 27) и сведены в табл. 38. [c.292]

Расходы перегретой воды на линиях прессов и вулканизационном. цехе [c.292]

Количе- Расход перегретой воды в м /ч [c.292]

Общий расход перегретой воды в трубопроводе, питающей линии /, 2 и 3 У, з = +У2 + Уз = 32,76 -f 0,9. (52,8 + 76,4 + 152,8) + [c.292]

В больших цехах вулканизации выход перегретой воды из установки для приготовления ее осуществляется 3—5 линиями, в которых поддерживать различные давления и температуры не представляет затруднений, стоит только соответствующим образом настроить регулирующие приборы. Измерение и регистрацию расхода перегретой воды на отдельных линиях также не производят, хотя это и имеет не только технический интерес для исследований рационального расхода воды, но и практическое значение для установления рационального режима процесса вулканизации. На некоторых шинных заводах измерение общего расхода производят непосредственно в установке приготовления воды, что снижает практическое значение его в сравнении с измерением на отдельных линиях. Измерение и регулирование расхода перегретой воды отсутствует также и непосредственно у форматоров-вулканизаторов. [c.298]

Недостатками вулканизаторов автоформ по сравнению с вулканизатором бэг-о-мэтик являются пониженный на 25—30% (даже при использовании улучшенных резиновых смесей) срок службы диафрагмы и повышенный расход перегретой воды из-за необходимости заполнять нижний цилиндр. [c.363]

При проведении опытов температура в полости варочной камеры и между каркасом и варочной камерой замерялась термопарами. Расход перегретой воды, циркулирующий через варочную камеру, определялся посредством мерного бака. Опыты проводились на десятислойных покрышках размером 8,25—20. [c.27]

Тип форматора- вулкани- затора Размер покрыш- ки S 52 <и те Е О. й Объем диафрагм в Время наполнения диафрагм в сек Расход перегретой воды Коэффициент синхронности в % [c.272]

Приведенный метод определения расхода перегретой воды в момент наполнения диафрагм приемлем как при работе одного форматора-вул-канизатора, так и цеха вулканизации, в котором установлено несколько десятков или сотен их. Но для установления общего потребления воды цехов нельзя применить простое умножение расхода одной машиной на количество их, так как у различных машин в одно и то же время расходы неодинаковы. Для этого необходимо сгруппировать машины, одновременно выполняющие одинаковые операции, а следовательно и потребляющие одно и то же количество воды. [c.273]

Опытным путем установлено, что открывание может быть одновременным в 10% форматоров-вулканизаторов 40", в 7% форматоров-вулканизаторов 55" и в 5% форматоров-вулканизаторов 75", из числа установленных в цехе вулканизации. У этой части форматоров-вулканизато-ров принято считать наибольшее потребление перегретой воды, приведенное в табл. 25. При индивидуальной установке форматоров-вулканизаторов подвод воды к ним должен производиться исходя из этих расходов. Так как в цехах вулканизации шинных заводов форматоры-вулканизаторы устанавливают линиями, то в момент наибольшего расхода воды у части машин в остальных машинах вода протекает через диафрагмы со значительно меньшим расходом. Так как циркуляция воды через диафрагмы происходит как у работающих, так и у не работающих форматоров-вулканизаторов, то при определенных давлениях вода протекает с определенной скоростью, а следовательно, имеет и постоянные расходы. Следовательно, расход воды можно регулировать скоростью движения ее в коммуникациях. Фирма Френсис-Шоу-Мак-Нейл дает нормы расхода перегретой воды одним прессом, которые приведены в табл. 27. [c.275]

Расход перегретой воды при циркуляционной системе обогрева определяется кратностью обмена ее в диафрагме. При автоклавном способе вулканизации кратность обмена перегретой воды в варочной камере 5—6 вполне достаточна для нормальной вулканизации покрышки. Дальнейшее увеличение кратности обмена не вносит изменений ни в продолжительность цикла вулканизации, ни в качество покрышки. Проводя аналогию, можно считать, что при меньшей массе диафрагмы, чем у вароч- [c.276]

Циркуляцию холодной воды условно можно сравнить с циркуляцией перегретой, т. е. принять, что расход холодной воды в единицу времени будет равен расходу перегретой. Расход перегретой воды приведен в табл. 25. По этим нормам расход воды в форматоре-вулканизаторе 55" составит 68,2 5 = 341 л1цикл. [c.279]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология