Распыление жидкостей центробежными форсунками

Фиг. 13-9. Распределение распыленной жидкости при центробежной и эжекционной форсунке,

Распыление жидкости производят механическими или пневматическими форсунками и центробежными распылителями. [c.603]

Появление конусообразного факела распыленной жидкости характеризуется значением граничной скорости, которая зависит от физических свойств жидкости (плотности, динамической вязкости и поверхностного натяжения), плотности воздуха (окружающей среды) и диаметра отверстия истечения. Процесс распыления жидкости центробежными форсунками оценивают экспериментальной зависимостью [c.229]

Теория центробежных форсунок Г. Н. Абрамовича правильно раскрывает только качественную сторону процесса истечения реальных (вязких) жидкостей. Л. А. Клячко [11] показал, что для реальных жидкостей характеристики работы центробежной форсунки зависят не только от ее геометрических параметров, но и от коэффициента трения, т. е. от вязкости жидкости и режима течения. Кроме того, на величину коэффициента расхода влияют гидравлические потери во входных каналах, сопле и камере, т. е. конструктивные факторы. Сложность явлений при истечении реальной жидкости из центробежной форсунки делает невозможным теоретическое определение характеристик ее работы. Для этой цели широко используют эмпирические формулы, справедливые для форсунок соответствующих конструкций при определенных режимах работы [14]. Эмпирическим путем устанавливается также дисперсность капель распыленной струи. Установлено, что на размер капель при распылении жидкости механическими форсунками влияют толщина и скорость пленки жидкости в месте ее распада, вязкость и поверхностное натяжение л<идкости, свойства среды, в которой происходит распыление. Толщина пленки жидкости в свою очередь зависит от геометрических параметров форсунки, а ее скорость — от давления распыления. В литературе практически отсутствуют данные [c.11]

Пример I. Определить Q — расход жидкости центробежной форсункой 2ф — корневой угол факела распыленной жидкости /- 3 — радиус внутренней границы вихря [c.107]

При распылении жидкости центробежными механическими форсунками была получена в [Л. 32] зависимость для среднего размера капель в следующем виде [c.189]

РАСПЫЛЕНИЕ ЖИДКОСТИ ЦЕНТРОБЕЖНЫМИ ФОРСУНКАМИ [c.180]

В случае подачи жидкости тонким слоем она распыляется лучше, чем сплошная цилиндрическая струя. Это подтверждают, например, исследования распыления жидкости центробежными форсунками. В работах " показано, что медианный диаметр капель увеличивается несколько быстрее, чем толщина пелены в месте ее распада. [c.168]

Центробежный полый абсорбер с многодисковым разбрызгивателем. Этот абсорбер представляет собой видоизмененную конструкцию циклонного скруббера (стр. 618), отличающуюся тем, что жидкость распыливается не форсунками, а механическим вращающимся устройством. Конструкция такого абсорбера, разработанная Хохловым [44], показана на рис. 200. Распыление жидкости производится устройством /, состоящим из ряда расположенных друг над другом вращающихся дисков с уменьшающимся к низу диаметром. [c.641]

В процессе испытания центробежных форсунок было замечено, что с изменением давления среды, окружающей форсунку (воздух или другой газ), изменяется форма факела жидкости, распыленной форсункой. С увеличением [c.51]

Из многочисленных типов форсунок, используемых для распыления жидкости, в полых абсорберах применяют главным образом механические центробежные и ударные форсунки. Эти форсунки производят распыление за счет энергии жидкости, подаваемой под избыточным давлением 2—3 бар. В центробежных форсунках распыление происходит под действием центробежной силы, [c.620]

Применяют два способа тонкого распыления жидкости центробежное распыление с помощью быстровращающегося диска, на который подают высушиваемую жидкость, и распыление с помощью пневматических и механических форсунок. [c.129]

Такая схема процесса распада струи жидкости дает представление о физической сущности явлений распыления, происходящих в механических струйных и центробежных форсунках. [c.29]

Конструкции сушильных камер при распылении жидкостей центробежными дисками и форсунками резко различны. На рис. V-59 приведены схемы наиболее распространенных форсуночных сушильных камер. На рис. V-59, а показана схема сушилки [c.251]

ООО ООО м /ч. Большая поверхность контакта фаз создается одним или несколькими ярусами форсунок, располагаемыми таким образом, чтобы как можно более полно перекрыть объем аппарата факелами распыленной жидкости. Как правило, используются механические центробежные и ударные форсунки, в которые жидкость подается под давлением 0,25-0,5 МПа. При этом образуется факел распыла с размерами капель от 0,02 до 4 мм. Современные скоростные полые скрубберы работают при скоростях газового потока в рабочей зоне аппарата 5—9 м/с и плотности орошения свыше [c.41]

В настоящее время методы расчета гидравлических параметров рабочего процесса центробежной форсунки I" разработаны с необходимой для практических целей точностью. Однако малые размеры проходных сечений каналов исключают возможность распыления жидкостей, вклю- чающих твердые частицы, соизмеримые о размерами каналов. Так как устранить их трудно даже при хорошо [c.7]

Проведенный выше анализ движения жидкости в центробежной форсунке показывает, что если главный параметр форсунки велик и значительны длины вихревой камеры и сопла, то возникнут большие потери энергии струи. Это окажет влияние на величину скорости жидкости на выходе из сопла центробежной форсунки. От действительной величины скорости жидкости зависит не только корневой угол факела, но и мелкость распыления жидкости и дальнобойность факела. [c.52]

В большинстве случаев изготовляют центробежные форсунки, которые обеспечивают корневой угол факела распыленного топлива 2ф = 80—90 . Они рассчитаны на то, чтобы обеспечить минимальное торможение движения жидкости, и должны характеризоваться следующими параметрами 8—10 и Сс 1—5 А 4—5 т 0,5 [c.83]

Недостаточное использование сушильных устройств при работе на высоковязких жидких растворах во многом связано с плохой организацией процесса распыления жидкостей такого рода. Опыты показывают, что в этом случае центробежные форсунки непригодны в связи с тем, что при увеличении вязкости из-за увеличения сил трения происходят значительные потери энергии в потоке. Это явление приводит к уменьшению скорости жидкости на выходе из сопла форсунки, ухудшению закрутки и утолщению пелены, что в свою очередь ведет к ухудшению распыла и испарения капель. [c.167]

Рядом исследователей отмечено интересное явление — с падением давления окружающей среды ниже атмосферного размер капель распыленной центробежной форсункой жидкости уменьшается. С одной стороны, в результате [c.143]

Центробежная форсунка с тангенциальными каналами, расположенными на конусной пробке (рис. 58), является полностью разборной. Основная положительная особенность такого расположения тангенциальных каналов — зто небольшие размеры вихревой камеры и соответственно малые потери энергии струй, движущихся в форсунке, что обеспечивает лучшее распыление жидкости. [c.155]

Одна из возможных схем регулируемой центробежной форсунки, обеспечивающей хорошее качество распыления в широком диапазоне изменения расхода жидкости, показана на рис. 43, в [53]. Форсунка работает следующим образом. Жидкость из корпуса I поступает через каналы, расположенные в переходнике 7, в полости гибкой вставки 4 и при малых расходах жидкости через тангенциальные каналы 5 проходит к выходному соплу 6. При увеличении расхода жидкости гибкая вставка 4 под давлением жидкости деформируется и [c.104]

Существует много конструкций центробежных форсунок, предназначенных для распыления различных жидкостей (растворов). Описание их дано, например, в рабо-тах и др. Основные конструктивные особенности их заключаются в размерах дозирующих элементов, в конструкции элементов, осуществляющих закрутку жидкости в вихревой камере, в конструкции герметизации форсунки. Материал деталей форсунки выбирается главным образом в зависимости от свойств распыляемой жидкости. [c.150]

Неразборные центробежные форсунки являются про--стыми в изготовлении (рис. 52 и 53). Такая форсунка рис. 52) состоит из трех деталей. Основная деталь / — сопло с завихрителем, осуществляет дозировку и распыление жидкости. Торец вихревой камеры закрывает заглушка 2, закрепленная завальцовкой стенки вихревой камеры. Сопло / крепится в корпусе форсунки завальцовкой стенки корпуса 3. [c.150]

Анализ распыления жидкости форсунками и центробежным механизмами позволяет сделать следующие основные выводы [c.15]

Отметим некоторые особенности изменения формы факела жидкости, распыленной форсункой. В процессе испытания центробежных форсунок было замечено, что с изменением давления среды, окружающей форсунку (воздух или другой газ), изменяется форма факела жидкости, распыленной форсункой. С увеличением давления среды, в которой образовался факел, он приобретает форму рюмки и сжимается в том случае, если его корневой угол меньше 100—110°. [c.35]

Распыливание жидкости связано с необходимостью преодоления сил, противодействующих образованию новых поверхностей раздела фаз. Дисперсность получаемых частиц зависит от поверхностного натяжения распыливаемой жидкости на границе с воздухом, а также от ее вязкости. При распылении с помощью цилиндрического сопла с увеличением вязкости уменьшается угол конуса струи, увеличивается дальнобойность, распыливание становится более грубым и неоднородным. В случае центробежных форсунок с увеличением вязкости степень распыливания уменьшается, а угол конуса струи увеличивается. [c.31]

В третьем, гидравлическом или гидродинамическом, методе жидкость продавливается под большим давлением через сопло. Здесь дисперсность получаемых капелек в большей степени зависит от физических свойств жидкости и условий ее течения через сопло, чем от взаимодействия между жидкостью и окружающим газом. По-видимому, наиболее удачным распылителем гидравлического типа и, пожалуй, единственным, нашедшим применение для тонкого распыления жидкостей, является центробежная форсунка с вихревой камерой, применяющаяся в сельскохозяйственных опрыскивателях, при распылении жидкого топлива и в двигателях внутреннего сгорания. Здесь жидкость вводится в камеру тангенциально, закручивается в ней и выпускается через небольшое центральное отверстие. [c.45]

Неразборные центробежные форсунки являются простыми в изготовлении (рис. 36). Такая форсунка (рис. 36, а) состоит из трех деталей. Основная деталь —сопло 1 с камерой закручивания осуществляет дозировку и распыление жидкости. Торец камеры закручивания закрывает заглушка 2. Сопло 1 крепится в корпусе форсунки завальцовкой стенки камеры закручивания. [c.96]

На рис. 49, б приведена конструкция центробежной форсунки с воздушным распылением и встроенными плоскими пружинами 27, 23 и 24, обеспечивающими поступление жидкости к выходному соплу 7 лишь при перепаде давлений, большем некоторого заданного минимума, и корректирующими зависимость между расходом жидкости и перепадом давления, делая ее, по утверждению автора [58], близкой к линейной. Через входной канал 7, камеру 2 и три радиальных сверления во вставке 8 жидкость подводится к трем продольным пазам на периферии этой вставки. Вставка 8 и плотно прижатый к ней корпус 10, в котором смонтированы пружины, вставлены в гильзу 9 так, что пазы во вставке образуют закрытые каналы, по которым жидкость поступает в такие же продольные канала 12, 15 к 18 в корпусе 10, а оттуда — в сверления 13, 16 и 19. Если перепад давлений в форсунке превышает силу давления предварительно затянутых пружин, то каналы 13, 16 и 19 открываются и жидкость через тангенциальные сверления 14. 17 и 20 поступает в камеру 22 и через конический канал к соплу 7. На выходе из сопла закрученная струя жидкости смешивается с распыляющим воздухом, который через отверстия 9, кольцевой зазор между стаканом 4 и колпачком 77 и далее по пазам 5, тангенциально прорезанным в торце стакана 4, подается к выходному срезу сопла форсунки. Это обеспечивает улучшение распыла. [c.107]

На рис. 49, е приведена схема охлаждаемой воздушно-центробежной форсунки с двухступенчатым подводом жидкости [60]. В корпусе форсунки / выполнены осевой и периферийные каналы 6 и 7 для подвода жидкости и закреплены сопла 8 и 10, образующие два коаксиальных или один полый (при отключении одного из каналов подвода жидкости) конуса распыленной жидкости. Установка профилированной втулки 4 позволяет организовать подачу воздуха к кромкам форсунки в виде пелен, вытекающих из кольцевых зазоров 3 и 9. Кольцевой отражатель 5 препятствует нагреву корпуса форсунки в результате образования охлаждаемой полости. Течение воздуха в кольцевом канале 3 обеспечивает охлаждение корпуса форсунки, а истекающая пелена воздуха из зазора стабилизирует конус распыла. Воздух, вытекающий из канала 9, направлен по внутренней поверхности дефлектора 4. Влияние этого потока на пелену воздуха, поступающего по каналу 3, незначительно, так как высота канала 9 меньше, чем канала 3. [c.109]

Ряд исследователей отмечает интересное явление — с падением давления окружающей среды ниже атмосферного размер капель распыленной центробежной форсункой жидкости уменьшается. С одной стороны, в результате уменьшения плотности окружающей среды пелена должна дробиться на капли увеличенного размера. Однако, с другой стороны, в результате уменьшения воздействия окружающей среды на пелену распад ее происходит на большем удалении от сопла, где пелена становится тоньше, и поэтому она распадается на капли меньших размеров. [c.183]

Распыление жидкости производится при помощи механических форсунок, пневматических форсунок и центробежных распылителей. [c.444]

При выполнении выходного сопла центробежной форсунки в форме сопла Лаваля, расширяющаяся часть которого спрофилирована по кривой с углом раскрытия, уменьшающимся по движению жидкости, в распыленном факеле происходит нерераспреде. 1ение скоростей между осевой, окружной и радиальными составляющими таким образом, что угол раскрытия факела уменьшается независимо от геометрической характеристики форсунки. [c.101]

На рис. 40 приведена кривая (20), дающая зависимость плотности теплового потока а от нагретой стенки резервуара к жидкости в зависимости от разности температур 0п — к- На рисунке показано, что величина а при увеличении Оп — сначала растет, затем начинает понижаться, и потом снова возрастает. Первая ветвь (а) кривой отвечает так называемому пузырьковому кипению, когда на поверхности образуются отдельные пузырьки пара. При повышении температуры 0п пузырьковое кипение сменяется пленочным, при котором плотность потока тепла оказывается значительно ниже, чем при пузырьковом кипении. Этот переход от одного режима к другому соответствует резкому понижению кривой. С повышением температуры нагретой поверхности плотность а теплового потока при пленочном кипении возрастает и при высоких температурах достигает значительной величины. Пленочное кипение происходит при температуре 0п > 9сф. Для того, чтобы получить наглядное представление о взаимодействии распыленной воды и нагретой стенкой был проведен следующий опыт. Брали толстый латунный диск и закрепляли его на электрической плитке. При пропускании тока через плитку диск нагревался. Температуру диска измеряли термопарой. Надиск направляли струю воды, тонко распыленную миниатюрной центробежной форсункой. Струю освещали и фотографировали. На снимках было видно, что капли воды, падающие на ненагретый диск, не испарялись, а отражались от поверхности последняя была сильно смочена водой. При 110° наблюдалось довольно интенсивное образование пара. Парообразование при дальнейшем повышении температуры диска усиливалось и при 250° было очень интенсивным. Дальнейшее повышение температуры диска ослабило испарение капель, падающих на плитку. [c.202]

Для центробежных форсунок разных конструкций характерной формой факела является полый конус (см. рис. 75, а) и заполнение центральной области факела каплями достигается обычно лишь при малых значениях геометрической характеристики и небольших углах раскрытия факела ф, так как пространственный угол распада пленочной части конической струи на капли весьма невелик. По данным А. М. Ластовцева [61 ] он составляет в среднем ф = 30°, причем угол, охватывающий зону, содержащую примерно 98 о капель факела, еще меньше ф = 12- 15°. В ряде случаев, например при крупном дроблении жидкости, желательно применение форсунок с заполненным факелом разбрызгивания. Это позволяет достигнуть лучшего заполнения объема полого аппарата разбрызгиваемой жидкостью при меньшем числе форсунок, а при орошении насаженных колонн такими форсунками существенно возрастает смоченность торца насадки и повышается равномерность распределения жидкости. Для лучшего заполнения факела каплями применяют форсунки с подачей жидкости по оси выходного отверстия. Наиболее простой форсункой такого типа является заглушенный снизу цилиндрический патрубок с центрально расположенным круглым отверстием истечения. Однако для распыления жидкости такими форсунками нужны высокие давления, а угол раскрытия факела этих форсунок весьма мал (ф = 30°). Можно отметить, что пропускная способность таких форсунок и их коэффициент расхода существенно зависят от от- [c.183]

В распылительных сушилках растворы распыляют механическими и пневматическими форсунками, а также центробежными дисками. При механическом распылении необходимая энергия сообщается раствору в виде избыточного давления, величина которого варьируется в пределах 5—20 МПа в зависимости от его свойств и требуемой тонкости расныла [204, 205]. При пневматическом распылении жидкости используется сжатый воздух или водяной пар давлением 0,15—0,7 МПа. [c.195]

Пневматические форсунки дают большую возможность регулирования, чем центробежные, так как на форму и дисперсный состав факела влияют параметры обоих потоков (жидкости и воздуха). Расход воздуха также обычно изменяется дросселировани- ем с помощью вентиля или заслонки на воздухопроводе. Такая система регулирования снижает расход воздуха за счет изменения выходной скорости, что оказывает влияние на дисперсность и дальнобойность факела. Дальнейшее развитие пневматическое распыление получило в форсунках с двухсторонним ПО ДВОДОМ воздуха, в которых последний подается внутрь жидкостной струи и снаружи (см. рис. 21). При ЭТОМ достигается наибольшая поверхность соприкосновения жидкости с распыляющим агентом. [c.63]

Рассматривая различные конструктивные схемы центробежных форсунок, обеспечивающих надежную работу агрегатов, следует отметить, что в некоторых технологических процессах часто возникает необходимость регулировать расход жидкости в достаточно широких пределах, сохраняя при этом удовлетворительное качество распыления на малых расходах. Изменяя давление, трудно абеопечить приемлемые характеристики, процесса в широких пределах расхода жидкости. Известно, например, что в обычной центробежной форсунке расход жидкости 1пр иблизительно прямо пропорционален корню (квадратному из (перепада давления, так что для увеличения расхода топлива в 20 раз требуется увеличить перепад давления в 400 раз. [c.102]

Представляют также интерес конструктивные схемы регулируемых центробежных форсунок с перепуском жидкости, поскольку они обеспечивают удовлетворительное качество распыления во всем диапазоне изменения расхода. Некоторые конструктивные схемы форсунок с обратным сливом и перепуском жидкости показаны на рис. 50. На рис. 50, а приведена конструкция форсунки с обратным сливом жидкости в расходную емкость [55]. В этой форсунке жидкость через тангенциальные отверстия 2 поступает в камеру закручивания, а затем через сопло 3 — в агрегат. Камера закручивания соединена с трубкой 4, через которую часть жидкости может быть возвращена в расходную емкость. Возврат жидкости регулируется вентилем, смонтированным на магистрали. По мнению авторов этой форсунки, постоянство закрученного потока жидкости при разных расходах должно обеспечить неизмененность качества распыления в широких пределах. Однако, как от.мечается в работе [55], диапазон регулирования расхода жидкости при неизменном качестве распыления сравнительно узок он лежит в пределах 50—100% максимального расхода. На рис. 50, б —г приведены три варианта форсунок с обратным отводом жидкости. [c.109]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология