Режимы работы при поперечном потоке

Для оценки стационарных режимов зернистого слоя в целом необходимо, таким образом, хотя бы качественно исследовать характер решений уравнений (VI.144) и (VI.145). Заметим, что первые два члена этих уравнений описывают перенос вещества и тепла, соответственно в поперечном и продольном направлениях. Возможны два предельных режима теплопереноса [36]. Первый — почти адиабатический, когда отвод тепла на стенку незначителен и практически все тепло реакции уходит на нагревание реагирующего потока. В этом режиме первый член уравнения (VI.145) пренебрежимо мал повсюду, кроме ближайшей окрестности стенки реактора. Переход трубчатого реактора в почти адиабатический режим является крайне нежелательным, поскольку при этом не решается главная задача аппарата этого типа — обеспечение отвода тепла реакции на стенку — и температура в центре реактора быстро возрастает, вызывая угрозу перехода процесса в диффузионный режим. Желательным обычно является другой предельный режим работы реактора, который можно назвать почти изотермическим. В этом режиме тепло реакции отводится в основном на стенку, а изменение температуры по длине реактора мало. Соответственно второй член уравнения (VI. 145) мал по сравнению с первым и в первом приближении может быть отброшен. Из сравнительной оценки обоих членов ясно, что условие работы реактора в почти изотермическом режиме имеет вид [c.254]

В печах периодического действия нагреваемый материал (садка) неподвижен, а температура меняется во времени по определенному режиму. При этом в каждый момент температуру во всем объеме печи поддерживают одинаковой. Такой режим работы печей называется камерным. В печах непрерывного действия нагреваемый материал перемещается через рабочее пространство обычно навстречу потоку греющих газов. В печи поддерживают определённое распределение температуры по длине рабочей зоны (во времени температура не меняется) в каждом поперечном сечении она должна быть во всех точках одинаковой. Такой режим работы печей называется методическим. Существуют также проходные печи, в которых материал перемещают через рабочее пространство, но температура в печи во времени сохраняется постоянной и одинаковой во всем объеме. [c.457]

Эти же уравнения можно использовать и для оценки работы модуля в режиме поперечного потока (режим идеального вытеснения до мембраны и режим идеального смешения после мембраны). В этом случае в качестве средней необходимо использовать среднелогарифмическую концентрацию. Таким образом, когда концентрации сырья на входе в модуль и ретентата существенно различаются (хг/ху < 0,5), систему можно разбивать на ряд ступеней, для которых выполняется условие хг/х/ = 0,5, поскольку в противном случае сильно уменьшается точность расчетов. Среднелогарифмическую концентрацию сырья х можно определить как [c.462]

Скорость. эжектируемого потока обычно меньше звуковой, поэтому он в выходном участке эжектора ускоряется. В некотором сечении 2—2 (рис. 8.18) граница двух потоков становится параллельной оси сопла это сечение расположено тем дальше от среза внутреннего сопла, чем больше избыток давления в нем. Поперечный размер внутренней струи увеличивается, а эжекти-руемой — уменьшается с ростом избытка давления во внутреннем сопле. Конфигурации двух потоков при разных значениях избытка давления показаны па рис. 8.18. Режим работы эжектора, при котором вторичный поток разгоняется (в сечении 2—2) до звуковой скорости, называется критическим (рис. 8.18, в) если центральная струя расширяется настолько, что заполняет все выходное сечение эжектора (рис. 8.18, г), то наступает режим запирания, когда расход эжектируемого газа равен нулю. [c.448]

Реактор идеального вытеснения и кинетическое изучение процесса в потоке. Реактор идеального вытеснения (рис. 6, а) является идеализированной моделью непрерывно действующих аппаратов йытеснения, в которых реакционная масса движется вдоль оси, вытесняя последующие слои. Условие его идеальности состоит в том, что каждый элемент потока в данном поперечном сечении аппарата движется вдоль оси с одинаковой линейной скоростью (поршневой режим). Это предполагает отсутствие торможения потока стенками или насадкой, а также отсутствие диффузионных явлений, из которых наиболее значительно продольное (или обратное) перемешивание. При стационарном режиме работы, т. е. при постоянстве скорости подачи и состава исходной смеси, а также условий теплообмена, каждый элемент потока пребывает в таком реакторе в течение одинакового времени, а концентрации и температура в каждом поперечном сечении остаются постоянными. При этом в отличие от периодического реактора концентрации веществ изменяются не во времени, а по длине аппарата (рис. 6,6). Это позволяет составить уравнение материального баланса для бесконечно малого элемента объема, поперечного потоку реагентов dFi= [c.55]

Ре 1. При поперечном потоке с режимом идеального смешения в пермеате принимается, что в канале сырьевого потока реализуется режим идеального вытеснения. Другими словами, на стороне пермеата смешение происходит настолько быстро, что состав не меняется по длине канала. Наилучшие результаты достигаются для режима противотока (рис. Vni-11,5). Несколько хуже результаты для случая с перпендикулярным потоком (рис. VHI-ll,e) и параллельным потоком (рис. Vni-ll,a) [5]. Наихудшие результаты были получены для случая идегипьного смешения по обе стороны мембраны (рис. УП1-11,г). На практике системы обычно работают в режиме поперечного потока с идеальным смешением в пермеате. [c.442]

В последующем экспериментальном исследовании [130] изучали особенности смешанной конвекции при углах наклона цилиндра О, 90, 135 и 180°. Было показано, что в условиях смешанной конвекции направление потока оказывает очень сильное влияние на характеристики переноса. В работе [42] были получены многочисленные экспериментальные данные для смешанной конвекции в воде. Рассматривались случаи однонаправленного, противоположного и поперечного действия механизмов конвекции. Было предложено различать четыре режима течения, в зависимости от величины Gr/Re , и для различных режимов были получены различные корреляционные соотношения, определяющие коэффициент теплоотдачи. Аналогичное исследование для воздуха с рассмотрением трех различных случаев взаимного направления механизмов конвекции было выполнено в работе [117]. Считалось, что режим смешанной конвекции осуществляется как результат взаимодействия двух предельных режимов вынужденной и естественной конвекции. Экспериментальные данные имеют большой разброс относительно расчетных зависимостей, полученных с помощью такого метода. Было высказано предположение, что величину 1/Nu можно выразить как функцию Рг ReVNu Gr. [c.601]

Исходная паровоздушная смесь поступает в нижнюю часть противоточного многоступенчатого адсорбера, который состоит из нескольких ступеней, включающих две тарелки (барботажную колпачкового типа (5 и сепарационную 5) и переточные. устройства 3 я 4 для твердой фазы. Сепа-рационная тарелка имеет специальные устройства 1, расположенные в верхней части контактных патрубков 2 (рис. 4.35) и предназначенных для разделения фаз под действием центробежной силы. Контактные патрубки жестко закреплены на сепара-ционной тарелке, нижние их концы находятся вблизи барботажной тарелки, что обеспечивает работу этой тарелки в режиме стесненного барботажа, а в контактных патрубках имеет место режим пневмотранспорта. Переточные трубы 3 равномерно распределены по сечению аппарата и служат для транспортирования адсорбента на нижележащую ступень. Патрубки 3 предназначены для циркуляции адсорбента внутри ступени с целью увеличения его времени пребывания, а также для равномерного распределения адсорбента по поперечному сечению аппарата. Нижние концы рециркуляционных трубок расположены над колпачками в зоне наименьшей скорости газового потока. Пройдя все ступени, поток газа [c.230]

Одной из главных причин уменьшения эффективности работы абсорберов большого диаметра является значительная поперечная неравномерность [69] потоков газа и жидкости. Так, даже при равномерной порозности насадочного слоя наблюдается растекание жидкости к стенкам абсорбера. Если укладка насадки такова, что порозность возрастает от центра аппарата к его периферии, то доля жидкости, прохо/(ящая вблизи стенок, значительно увеличивается [70]. При заметном повышении скорости газа и особенно при переходе в режим подвисания следует ожидать уменьшение поперечной неравномерности жидкости. На практике главной причиной поперечной неравномерности является недостаточно хорошее первоначальное распределение газа и жидкости по сечению аппарата. В применении к моноэтаноламиновому абсорберу этот вопрос был подробно освеп] ен в работах [53, 71, 72]. [c.77]

Этот вопрос детально рассмотрен в работе [102]. В качестве примера приведем решение задачи о воспламенении топливного заряда [133], использующее основные уравнения, полученные в гл. 3. Исследуется переходный режим при запуске таких двигателей, в которых за относительно короткий воспламенительный период образуется высокоскоростной поток продуктов сгорания, характеризующийся продольными градиентами температуры и давления, и появляются пики давления. Перечисленные особенности свойственны современным высокоэффективным РДТТ, имеющим высокий коэффициент объемного заполнения корпуса топливом, низкое отношение площади поперечного сечения канала заряда к площади критического сечения сопла РДТТ ЛкМкр, что часто связано со значительным удлинением [c.86]