Критерий общей деформации сдвига

Для процессов переработки на валковых машинах часто пользуются критерием общей деформации сдвига, или критерием Мора [c.38]

Критерий общей деформации сдвига может быть получен из уравнения Мора [3, с. 131—168] [c.51]

Основной физической характеристикой состояния (качества) резиновой смеси является степень ее однородности, или статистического равновесия. В том случае, р)гда можно считать диспергирование законченным и пренебречь неупорядоченностью потоков, скольжением и другими аномалиями, что допустимо при развившемся вязком течении разогретой смеси во второй стадии смешения, степень однородности смеси удовлетворительно передается критерием общей (накопленной) деформации сдвига 7 равным [c.104]

Необходимо также знать критерий продолжительности процесса деформации, позволяющий сопоставить время пребывания материала в зазоре между валками каландра и в капилляре вискозиметра. Этот критерий (величина, пропорциональная средней деформации сдвига) учитывает также высокоэластическую деформацию и концевой эс ект, давая общий поправочный коэффициент. [c.438]

Таким образом, если положить,что 2(С 1 -Ь С2) = Л, потенциал МР предсказывает при сдвиге такую же линейную зависимость напряжения от деформации, что и потенциал КГМ [см. формулу (1.59)1 при этом роль модуля упругости при сдвиге играет сумма 2 С1 + С ). Таким образом, различные потенциалы предсказывают для сдвиговых деформаций одинаковую форму зависимости т от у. Поэтому данные, полученные при исследовании этого вида деформации, не могут быть критерием выбора теории для правильного описания других видов деформации. Это типичный пример общего положения о том, что для суждения о справедливости той или иной теории необходимо проведение экспериментов с использованием различных схем деформирования, ибо разные теории могут давать одинаковые предсказания для одних частных случаев, существенно различаясь по характеру предсказываемых результатов для других конкретных экспериментов. [c.63]

В качестве критериев возникновения Т. в. предлагались такие безразмерные параметры, как произведение скорости сдвига на характерное время релаксации, отношение первой разности нормальных напряжений к касательным, величина высокоэластич. деформаций, накапливаемых в потоке, различные соотношения между вязкоупругими характеристиками материала, определяемыми при измерениях динамич. свойств среды, и т. п. Все эти критерии эквивалентны только для простейших реологич. моделей материала (см. Реология), но дают различные количественные оценки условий наступления Т. в. для реальных вязкоупругих сред. Общий критерий наступления Т. в. для всех материалов не известен, что, возможно, связано не только с разными внешними формами проявления Т. в., но и с тем, что Т. в. может обусловливаться различными физич. процессами. К их числу относятся переход из текучего состояния в вынужденное высокоэластическое, переход от течения к пристенному скольжению, образование разрывов в материале, кристаллизация вследствие высокого гидростатич. давления и ориентации при течении через капилляр. Для простейших реологич. моделей теоретически исследована возможность появления Т. в. при возникновении гидродинамич. неустойчивости. [c.333]

Общий результат ранних теоретических исследований сводится к введению безразмерного критерия, представляющего собой отношение характерного времени релаксации 9 текущей полимерной системы (раствора или расплава) к характерному временному масштабу процесса течения или же произведение 0 на некоторую скоростную характеристику потока. Такой характеристикой может быть скорость сдвига у в установившемся течении. Введенный таким образом критерий (70), как об этом говорилось в основном тексте главы, может сводиться к величине критической сдвиговой деф< мации уе. вытекающей либо из простейших модельных соображений [4 д], либо следует из того, что для очень многих полимерных систем существует универсальная связь между безразмерным произведением (у0) и отвечающей ему величиной упругой деформации [5 д1. Хотя значения ув при этом получаются с довольно значительным разбросом, все же критическое значение во многих случаях оказывается близким к 7 [1 д]. [c.278]

Общее значение критерия 7, однако, остается дискуссионным, поскольку в действительности на критические условия предварительной ориентации макромолекул влияет не полная величина деформации, а лишь ее упругая (высокоэластическая) составляющая, которая изменяется в зависимости от скорости сдвига, деформации и температуры довольно сложным образом. [c.119]

Анализ условий перехода от режима течения к режиму высоко-эластической деформации потребовал использования более общей модели, в качестве которой была взята жидкость второго рода. Такая модель, разработанная в соответствии с подходом Токиты и Уайта, не дает строгого количественного описания процесса, но весьма полезна для выбора технологических параметров вальцевания новых полимеров. Оценка смесительного воздействия сделана применительно к картине течения, возникающего при вальцевании ньютоновской жидкости. Даже такое приближение позволяет ввести в качестве меры смесительного воздействия величину удельной деформации сдвига, что гораздо правильнее использования широко распространенного на практике критерия, которым является число пропусков материала через зазор вальцов. [c.13]

Так, если воспользоваться наиболее физически обоснованными в настоящее время представлениями о деформации сдвига, то интенсивность воздействия может быть оценена ее величиной, сообщенной материалу в единицу времени. Произведение интенсивности на время обработки характеризует суммарную величину смесительного воздействия. Первым этапом в этом случае будет обоснование общего характера выбранного критерия при проведении процессов смешения различных материалов на различных видах оборудования. При этом необходимо проанализир овать влияние деформационного зоздействия на критерии, характеризующие наиболее существенные свойства [c.197]