Деформирование схема

Когда углерод, проявляя валентность, равную четырем, соединяется простыми (ординарными) связями с четырьмя другими атомами, электронная плотность облаков всех четырех валентных электронов перераспределяется. Происходит гибридизация одного облака электрона в 5-состоянии и облаков трех электронов в р-состоянии. В результате электроны внешнего слоя связанного углеродного атома образуют четыре одинаковых гибридных облака. Каждое из них имеет вид деформированной восьмерки (рис. 6, схема III), большая часть которой направлена от ядра по линии связи с другим атомом. Такое состояние валентных электронов атома углерода называют хрз-гибридизацией (первое валентное состояние углерода). Все четыре гибридных облака имеют определенную направленность в пространстве под углом 109°28 друг к другу, что соответствует представлению о тетраэдрической направленности связей атома углерода (стр. 24). [c.30]

Образцы для ударных испытаний с надрезом (г = 0,2 мм, глубина 2 мм). Испытания на ударный изгиб осуществляли на маятниковом копре с запасом работы 5 кгс м и расстоянием между опорами 40 мм. Эти же образцы использовали для испытаний на статический изгиб (скорость деформирования 1 мм/мин). На схеме кривой деформации при изгибе, представленной на рис. 22, показаны обе составляющие деформации при вязком разрущении — стрела пластического прогиба /р — стрела прогиба при разрушении. Появление срывов на кривой на участке /р свидетельствует об уменьшении сопротивления развитию трещины и сопровождается образованием хрупких участков в изломе. При полностью хрупком разрушении отрезок/р уменьшается практически до нуля. [c.30]

В действительном процессе при приложении нагрузки вал и подшипник упруго деформируются, правильность геометрических цилиндрических форм нарушается, изменяются радиусы кривизны вала и подшипника. При некоторых нагрузках радиусы изменяются настолько, что расположение шейки вала в подшипнике приближается к концентричному. Эти искажения первоначальных геометрических форм в большой степени влияют на несущую способность и температурный режим подшипника [27]. Наиболее существенно, что при деформированной схеме торцевое истечение масла из нагруженной зоны [c.20]

Деформация заготовки в первый период соответствует схеме, приведенной на рис. 60, а, где также даны схемы напряженного (а) и деформированного (б) ее состояний, которые показывают, что стенка образующейся кольцевой выпуклости растягивается в кольцевом и продольном (осевом) направлениях. Опыты показали, что при предварительной вытяжке выпучивание заготовки должно соответствовать углу а = 10—12°. о достаточно для осадки заготовки во втором периоде. [c.111]

На схеме а показано присоединение хемосорбирован-ного атома дейтерия к комплексу снизу. На схеме б физически адсорбированная и частично деформированная (растянутая) молекула дейтерия атакует комплекс сверху. В результате атаки один атом дейтерия присоединяется к комплексу, а другой переходит в хемосорбирован-ное состояние. После присоединения дейтерия или водорода к я-аллильному комплексу и после десорбции [c.67]

При /г > 200 мм распускаются сварные швы в районе выпучины и удаляются деформированные листы. Удаленные листы заменяются новыми, которые подгоняются к листам полотна внахлестку по коротким и длинным кромкам и привариваются. Этот метод весьма трудоемок, требует замены нескольких листов и не всегда позволяет полностью устранить пустоты под днищем. При значительном числе выпучин составляется карта-схема и в указанных местах в днище вырезаются отверстия. В отверстия нагнетается цементно-песчаный раствор (1 5) с водоцементным отношением, равным 0,50. Для приготовления раствора можно использовать низкосортный цемент марки 300 —400. Песок должен быть просеян, а количество пылевидных частиц не должно превышать 30—40%, Приготовленный раствор подается насосом под [c.221]

На рис.2.10 показана принципиальная схема работы круглой мембраны под действием давления жидкости или газа. Напряженно-деформированное состояние круглой мембраны описывается следующими уравнениями. [c.106]

В рассматриваемой модели область пластических нелинейных эффектов размером d (см. рис.3.37,а) меняется с изменением внещней нагрузки и представляет собой пластически деформированный материал, напряженное и деформированное состояние в котором следует определять из решения упругопластической задачи. По предположению толщина пластической зоны 2v(x) в симметричной задаче достаточно мала для возможности линеаризированной постановки задачи, но в то же время она велика по сравнению с межатомным расстоянием, следовательно, в этой схеме напряжения на поверхности дополнительного разреза отличаются от сил межатомного взаимодействия. [c.215]

Деформирование полимеров не описывается ни одной из этих крайних схем. Поэтому концентрированные растворы и расплавы полимеров характеризуются различными комбинациями упругих и вязких свойств. В соответствии с этим говорят о вязкоупругих, или упруговязких, системах. [c.162]

Коэффициент контактного упрочнения для прослойки, составленной по схеме М-Т всегда больше такового для прослойки, составленной по схеме Т-М. Это связано с тем, что чем прочнее последние (боковые) слои прослойки, тем в большей степени затруднена ее деформация, жестче напряженное состояние и выше усилие деформирования. Величина контактного упрочнения однородной мягкой прослойки занимает промежуточное значение между таковыми для композитной прослойки, составленной по схемам М-Т и Т-М. [c.221]

Кузьменко В. А. Новые схемы деформирования твердых тел. Киев, 1973. [c.332]

Р и с. 40. Схема разрушения деформированного молибдена внутри порога хладноломкости [c.45]

Большое влияние на НДС оказывают сварные соединения, так как тоже являются концентраторами напряжений. В зоне сварных соединений также может наблюдаться смещение осей соединяемых участков труб и схема деформирования уже не является осесимметричной, поэтому к такой задаче нельзя применить моментную теорию расчета сопряжения тонкостенных оболочек. [c.60]

На рис. 60, б приведена схема гидравлической формовки гофра с осадкой заготовки по высоте, а также даны схемы напряженного (а), И деформированного (б) ее состояний. При осадке объем полости гофрируемой заготовки уменьшается, избыток жидкости удаляется через разгрузочные клапаны, отрегулированные на требуемое давление (направление движения жидкости показано стрелкой). Давление жидкости во второй период формовки равно давлению жидкости в конце первого периода. При завершении операции с целью калибровки гибкого элемента давление повышают на 25—30%. [c.108]

При амплитуде напряжения цикла, соответствующей примерно пределу текучести данных образцов (а =245 МПа), сплошность покрытия нарушается уже через 100—200 цикл от начала испытаний. При снижении амплитуды напряжения до о = 0,95 нарушение сплошности покрытия не происходит и после 10 цикл. Критическая деформация образцов, снятых с испытания через 2 10 — 10 цикл, составила 1,8—1,9 %, что совпадает с первоначальной критической деформацией данного покрытия. Испытания, проведенные на образцах стали СтЗ, окрашенных по второй схеме и выдержанных в морской воде в течение 12 мес, также не выявили влияния предварительного циклического деформирования при амплитудах деформации, меньшей критической (1,0-1,1 %). [c.188]

На рис. 14 показано схематически изменение пластичности стали при высоких температурах в зависимости от соотношения в ней феррита и аустенита. Если преобладает а - фаза (феррито-аустенитные стали) или, наоборот, у - фаза (некоторые аустенитные хромоникелевые стали), то пластичность достаточно велика и горячая пластическая деформация не сопровождается образованием трещин, рванин, плен и других характерных дефектов металла. Схема не дает информации об изменениях в стали, которые могут происходить при колебаниях температуры. В частности, возможно количественное изменение в соотношении фаз. Тем не менее она позво.ляет установить температурно-деформационный режим пластического деформирования стали в сл) ае, когда известна температурная зависимость соотношения основных фаз. При определенном соотношении а - и у - фаз, когда количество той или другой из них превышает 20-25 % при температуре деформирования, пластичность стали уменьшается. Это может вызвать образование характерных дефектов стали, так как условия горячей пластической деформации весьма жестки. [c.43]

Данная формула аналогична соотношению, используемому при расчетах истинной степени деформации образцов, подвергнутых растяжению. Однако если в случае растяжения эта формула имеет физическое обоснование, то оно отсутствует в случае кручения. В частности, согласно этому соотношению, при кручении под давлением логарифмическая степень деформации по периметру типичных образцов диаметром 20 мм и толщиной 1 мм составляет 6, а по периметру образцов диаметром 10 мм и толщиной 0,2 мм — 7. В то же время в центре этих образцов она равна нулю. Между тем, как показывают результаты многочисленных исследований, в ходе реализации данной схемы ИПД в центральной части образцов после нескольких оборотов структура также измельчается и является обычно однородной по радиусу образцов. Это подтверждается и результатами обнаружения близких значений микротвердости в различных точках как в центре, так и на периферии деформированных образцов. [c.11]

Гидравлическая формовка гофров производится с осадкой заготовки по высоте (совмещение гидровытяжки с деформированием заготовки жестким инструментом), что дает возможность получить меньшее утонение стенки заготовки и снизить давление рабочей жидкости. Для удобства процесс разделяют на два периода предварительную формовку (вытяжку) без осадки заготовки по высоте и формовку с осадкой заготовки. На рис. 60 приведены схемы деформации заготовки в первом и втором периодах формовки гибкого элемента и зависимость изменения давления рабочей жидкости от степени деформации. Практически указанные периоды нередко сливаются и их бывает трудно разграничить. [c.111]

В докладе расс.мотрены вопросы математического моделирования и расчета напряженно-дефор.мированного состояния насосно-трубных систем с применением метода конечных элементов (МКЭ). Расчеты выполнялись на ПЭВМ с помощью специализированной программы (Б5РР), которая позволяет проводить статический анализ надежности разветвленных пространственных стержневых систем. Согласно представленной схеме расчета путем моделирования конструктивных узлов рассчитываемой системы, таких как насосы, задвижки, обратные клапаны, прямолинейные и криволинейные участки труб с техническими характеристиками, приближающим систему к реальному эксплуатационно.му состоянию, можно получить правильную прочностную оценку надежности насосно-трубной системы магистральной НПС. ИПТЭР бьши выполнены расчеты напряженно-деформированного состояния трубных коллекторов магистральных насосных станций Нурлино , Степная , Кигач . [c.170]

Основными элементами нового подхода обеспечения промышленной безопасности ОПО НХП, показанными на рис.1 в виде блок-схемы, является структурный компьютерный анализ процессов деформирования и разрушения, протекающих в реальных аппаратах под воздействием условий эксплуатации на основе конечно-элементных моделей высокого уровня сложности. Г[оследние, в свою очередь, могут учитьшать как реальные свойства, так и структурное изменение материала в течение злданного времен . [c.93]

В композитных прослойках касательные и нормальные Ох напряжения являются непрерывными функциями координат (рис.4.6 и рис.4.7). Напряжения ау на границах раздела слоев терпят разрыв. Возмущение деформаций на границах раздела слоев приводит к соответствующим изменениям напряжений ау. Например, для прослойки по схеме М-Т-М (рис.4.6) при приближении к границе раздела слоев ( = 0,5) напряжения в мягком слое вначале увеличиваются, затем отмечается некоторое их снижение. В твердом металле на участке возмущения деформаций (Лт) напряжения ау снижаются с уменьше1шем и при < 0,5 - Лт они начинают возрастать. Особенностью деформированного состояния несимметричных композитных прослоек является смещение нейтральной плоскости (разделяющей пластическое течение металла по двум взаимно противоположным направлениям) относительно серединной в сторону более прочной части, например для двухслойной прослойки - в сторону твердого слоя (Т) на величину ё. (рис.4.8). В зависимости от соотношения прочности и доли слоев нейтральная плоскость располагается либо в твердом, либо в мягком слое. [c.217]

Повреждениость плоских образцов при статическом нш-ружении создавали предварительным пчастическим деформированием образцов на универсальной механической машине УММ-50. Схема разметки образца для замеров обобщенного параметра р и твердости НВ показана на рисунке 3.2. [c.39]

После достижения некоторой степени упругопластического деформирования образец разгружали. У деформационно-упрочненного (поврежденного) образца по принятой схеме снова замеряли значения обобщенного параметра Р и твердости НВп. В качестве характеристик поврежденности принимали значения относительного обобщенного парамегра р и относительной твердости НВо, [c.39]

Многообразие условий эксплуатации и обработки металлических материалов гфедопределяет необходимость проведения большого числа механических испытаний [20, 95]. Они классифицируются по разным принципам. Один из них — схема напряженного или деформированного состояния. Второй — это способ нагружения образца в процессе испытания. [c.247]

Рассмотренная схема потери трещиной устойчивости под действием внешних растягивающих напряжений справедлива только в случае идеально хрупкого разрушения твердого тела. В связи с рассмотрением роли условий деформирования и структуры твердого тела в проявлении эффекта Ребиндера эти представления ниже обобщены на тела, в которых разрушение сопровождается заметным пластическим деформированием там же затрагивается вопрос о природе и ясловиях возникновения зародышевых микротрещин. [c.335]

Рассмотрим одну из нестандартных схем деформирования,в ко-. торой монолит кокса и оболочку, сопряженную с ним,- представим как глухую заделку, относительно которой вьшележащая часть оболочки деформируется за счет разности КТР кокса и металла. [c.189]

Предварительно изучали влияние статических напряжений на скорость коррозии трубной стали на деформированных изгибом (по трехточечной схеме) образцах стали 17ГС в термостатированных условиях и перемешиваемой среде, представляющей смесь нефти с 3%-пым хлоридом натрия в отношении 1 1. Скорость коррозии определяли по потере массы за 720 ч выдержки. Как следует из рис. 104, с увеличением напряжений до предела текучести (350 МПа) скорость коррозии увеличивается, а затем при достижении текучести уменьшается вследствие наступления стадии легкого скольжения и релаксации напряжений, обусловленной выбранной схемой нагружения с заданной величиной деформации. Это указывает на возможность усиления коррозионного взаимодействия трубной стали с рабочей средой даже при нагружении в упругой области с возникновением коррозионных поражений, которые в дальнейшем могут стать концентраторами напряжений и после инкубационного периода инициировать возникновение коррозионно-механических трещин. Если в концентраторе отсутствуют условия для существенной релаксации напряжений, что обычно имеет место при циклическом (повторно-статическом) нагружении с накоплением микроискажений решетки, процесс коррозионного взаимодействия будет ускоряться на протяжении всей стадии деформационного упрочнения, как это указывалось в гл. П. [c.230]

Однако автоколебания в глинистых суспензиях, связанные с, наличием упругих деформаций структуры, тиксотропией и с особенностями пластично-вязкого течения, более трудны для интерпретации чем случай сухого трения. Механизм автоколебаний, возникающих в структурированных системах, при реологичеи их измерениях с упругим динамометром (нить ротационного вискозиметра, пружина прибора Вейлера — Ребиндера и др.), видимо, может быть передан такой схемой. Измерительный элемент прибора (пластинка, внутренний цилиндр) передвигается с деформируемым объемом, пока прилагаемые напряжения не превзойдут суммарной прочности связей на наиболее напряженной поверхности вблизи от измерительного элемента. Деформация достигает при этом критической величины, и связи удерживающие измерительный элемент, скачкообразно разрываются. Оставшиеся неуравновешенными упругие силы динамометра возвращают измерительный элемент. В результате инерции обратное перемещение и сокращёние пружины происходит на большую величину чем это обусловлено сопротивлением структурно-вязкого течения. Поэтому при дальнейшем деформировании измерительный элемент вновь изменяет направление движения и начинает двигаться вместе с поверхностью сдвига. За это время успевают тиксотропно [c.249]

Р. эластомеров и твердых полимерных материалов основывается на выражении для упругой энергии У, накапливаемой материалом при его деформировании, к-рая выражается через инварианты тензора деформации. Исходя из выражения для Ц находят зависимость напряжения а от де( рмации е (или степени растяжения у) для любых геом. схем нагружения. Если предполагается чисто энтропийный механизм высокоэластичности (см. Высокоэластическое состояние), зависимость а(-/) для одноосного растяжения имеет вид [c.248]

Можно сформулировать несколько требований к методам интенсивной пластической деформации, которые следует учитывать при их развитии для получения наноструктур в объемных образцах и заготовках. Это, во-первых, важность получения ультрамелкозернистых структур, имеющих преимущественно большеугловые границы зерен, поскольку именно в этом случае происходит качественное изменение свойств материалов (гл. 4,5). Во-вторых, формирование наноструктур, однородных по всему объему образца, что необходимо для обеспечения стабильности свойств полученных материалов. В-третьих, образцы не должны иметь механических повреждений или разрушений несмотря на их интенсивное деформирование. Эти требования не могут быть реализованы путем использования обычных методов обработки металлов давлением, таких как прокатка, вытяжка или экструзия. Для формирования наноструктур в объемных образцах необходимым является использование специальных механических схем деформирования, позволяющих достичь больших деформаций материалов при относительно низких температурах, а также определение оптимальных режимов обработки материалов. К настоящему времени большинство результатов получено с использованием двух методов ИПД — кручения под высоким давлением и РКУ-прессования. Имеются также работы по получению нано- и субмикрокристаллических структур в ряде металлов и сплавов путем использования всесторонней ковки [16, 17 и др.], РКУ-вытяжки [18], метода песочных часов [19]. [c.9]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология