Напор критический

Максимальную тепловую нагрузку при пузырьковом кипении называют первой критической плотностью теплового потока и обозначают <7 рь а соответствующий температурный напор — критическим температурным напором Д/кр1 (точка а на рис. 1.36). Для воды в точке а <71 1 = 900 кВт/м , акр=30 кВт/(м2-К). [c.86]

Следовательно, существует такая критическая величина вязкости VJ.p, при которой потери напора в трубопроводах возрастают настолько, что подача топлива может прекратиться. [c.46]

В области 2 коэффициент теплоотдачи а зависит от перемешивания жидкости, которое возникает в результате увеличения и движения пузырьков пара. В этой области коэффициент теплоотдачи а быстро увеличивается с росто.м температурного напора и достигает больших значений. Ввиду того, что интенсивность процесса зависит в основном от образования и движения пузырьков, эта область кипения называется пузырьковым кипением. Критическая разность температур, при которой величина коэффициента теплоотдачи возрастает до максимума, у жидкостей, указанных в табл. 30, находится в пределах между 20 и 50° С. [c.109]

При значениях Ре меньше 2300 в трубе всегда имеет место ламинарное течение жидкости, а при Ре больше 2300 — турбулентное. Значение / е1ф = 2300 называется критическим. На практике почти всегда приходится иметь дело с турбулентным режимом движения жидкости. Потери напора на трение при этом режиме больше, 1ем при ламинарном. [c.15]

При увеличении скорости достигается критическая точка, когда потеря напора соответствует давлению столба слоя частицы приподнимаются, теряют контакт между собой, и слой как целое начинает расширяться. [c.253]

ДО полного срыва должно быть не менее 8. Критический кавитационный запас определяется в той точке характеристики, где падение напора составляет 2% от напора первой ступени или 1 м, если напор первой ступени более 50 м. [c.153]

Р. Меры по уменьшению тумана. Склонность к возникновению и распространению тумана можно уменьшить следующими методами обеспечивать низкие степени пересыщения отсутствие пыли, выноса капель и ионов поддерживать перегрев (например, нагревом 117]) поддерживать малыми температурные напоры поддерживать высокой температуру поверхности конденсата обеспечивать малую толщину парогазовой пленкн, дающую небольшое время диффузии (образование тумана занимает время) увеличение турбулентности может, однако, уменьшать критическое пересыщение обеспечивать отсутствие вторичных веществ, которые уменьшают данление пара па капли или поверхностное натяжение предупреждать запотевание, если туман может возникнуть, для исключения уноса конденсата газом или паром, [c.363]

Однако, изображенная на рис. 1.7 идеализированная схема кривой напор—расход с резким изломом при и = u p в реальных условиях по различным причинам не соблюдается и возникают различные отклонения, не позволяющие точно определить точку перехода и значение критической скорости псевдоожижения u p- [c.26]

Исходя из величины мощности, потребляемой вентилятором, и интенсивности шума, желательно ограничить перепад давлений в радиаторе 00 кПм -. При большой скорости двил<ения обеспечивается существенный дополнительный динамический напор, который отсутствует при движении в гору с малыми скоростями и с выделением большой мощности. Этот случай соответствует критическим условиям. [c.217]

При достаточно низком противодавлении на критическом режиме поток смеси может остаться сверхзвуковым и на выходе из диффузора. Это может представлять интерес в тех случаях, когда используется скоростной напор потока смеси или возникающая при истечении реактивная сила полное давление смеси при этом будет значительно выше, чем при < 1. Однако в обычных схемах работы эжектора требуется получить возможно большее статическое давление газа на выходе из эжектора. Для этого сверхзвуковой поток, полученный на выходе из камеры смешения при критических режимах работы эжектора, необходимо перевести в дозвуковой. Принципиально здесь возможно применение сверхзвукового диффузора, где торможение будет происходить без скачков или в системе скачков с небольшими потерями. Обычно, однако, в эжекторах применяются конические диффузоры дозвукового типа, в которых сверхзвуковой поток тормозится с образованием скачка уплотнения. Если считать скачок уплотнения прямым, то легко видеть, что минимальные потери полного давления в нем будут тогда, когда скачок располагается непосредственно перед входным сечением диффузора, т. е. возникает в сверхзвуковом потоке с приведенной скоростью Я,з. [c.532]

Так как вакуум в сжатом сечении пропорционален напору истечения Я, то при некотором значении напора вакуум может стать настолько большим, что в насадке начнется кавитация. При интенсивном выделении паровоздушных пузырьков происходит отрыв струи от стенок насадка, внутрь него проникает атмосферный воздух и истечение через насадок сменяется истечением через отверстие. Напор, при котором происходит такое скачкообразное изменение режима истечения, называется критическим (срывным) напором насадка Я р (рис. 2-44). [c.175]

Как указывалось, при возникновении кавитации кавитационный запас частично преобразуется в скоростной напор жидкости в области минимального давления, частично расходуется на гидравлические потери в подводе. Поэтому критические кавитационные запасы зависят только от кинематики потока, определяемой конструкцией насоса и режимом его работы. Они не зависят ни от барометрического давления, ни от рода и температуры жидкости, если потоки в насосе автомодельны или критерии Рейнольдса потоков не сильно отличаются. [c.240]

При некотором критическом напоре абсолютное давление внутри насадка (сечение 1—1) становится равным нулю (или точнее давлению парообразования), и поэтому [c.131]

В результате вместо формулы (1.132) для критического напора получим [c.132]

Из этого уравнения может быть определен минимальный критический запас напора перед входом в насос по сравнению с давлением насыщенных паров, соответствующий началу кавитации [c.289]

Для кинематически подобных режимов работы можно ввести понятие относительного критического запаса напора. Используя выражения (2.1,36), (2.132) и (2.133), получим [c.289]

Критический кавитационный запас АЛ р по (10-34) представляет собой некоторый создаваемый рабочим колесом напор, который пропорционален напору насоса. Действительно согласно (10-44) с учетом формулы подобия (10-25) имеем [c.210]

При стационарном процессе скорость в струе до взаимодействия со стенкой равна скорости в жидкости, изменившей направление движения и текущей вдоль преграды. Давление в критической точке равно скоростному напору. Если бы взаимодействие капли со стенкой в точности соответствовало стационарному процессу натекания струи жидкости на преграду, то давление в центральной области диска равнялось бы скоростному напору, взятому по скорости капли гик до взаимодействия со стенкой. В нестационарном процессе натекания капли на преграду скорость 1г)ц->0 вместе со скоростью кромки диска Шо, в противном случае будет нарушаться условие сплошности. Логично предполагать, что давление в центре проекции капли на стенке (критическая точка капли) определяется следующим выражением [c.87]

Опытные данные определения потери напора строго подчиняются этому закону в пределах установившегося ламинарного движения жидкостей, т. е. в пределах значений критерия Рейнольдса ниже критического (/ е<2320). [c.67]

Зависимость теплового потока от температурного напора представлена на фиг. 30. В исследовании отмечается снижение коэффициента теплоотдачи при повышении температурного напора выше 11° С. Указывается также, что для данных жидкостей критический тепловой поток составлял 3,25-Ю" ккал/м -час, а коэффициенты теплоотдачи изменялись от 1,0-10 до [c.117]

Стерман указывает, что это влияние обусловлено двумя факторами ростом коэффициента теплоотдачи и увеличением критического температурного напора. [c.122]

Если температурный напор выше критического (т. е. отсутствует жидкая пленка на поверхности трубь )., [c.131]

Физические параметры принимаются при температуре потока. Приведены также результаты, полученные при температурном напоре ниже критического. В этом случае при изменении температуры жидкости от 40 до 60° С опытные данные хорошо обобщаются зависимостью [c.132]

Решение. Вычисляем напор, соответствующий критическому числу Рейнольдса [c.38]

Критические значения теплового потока и температурного напора. Критические значения теплового потока для нескольких органических жидкостей, кипящих при давлениях до 95% от давления, соответствующего термодинамическому, кризису, были обобщены Чикелли и Бонилла [23] (рис. 14-16) путем нанесе- [c.517]

Эта зависимость хорошо соблюдается до критического значения R kp = 2200, а затем происходит скачкообразный переход ламинарного режима течения в турбулентный с некоторым повышением значения X. Далее, для гладких труб медленное уменьшение X описывается формулой Блаузиуса Х = 0,316 Re-° что соответствует более быстрому росту потери напора со скоростью потока Лр вместо Др и. Для сильно же шероховатых труб в турбулентной области I = onst и Др [c.24]

При большой высоте вертикальной поверхности охлаждения и больших температурных напорах течение пленки конденсата может перейти в турбулентный режим. При этом в верхней части поверхности, где Кедл < Кекр течение пленки является ламинарным или волновым. На некотором расстоянии Хкр от верхнего конца поверхности критерий Рейнольдса достигает критического значения и течение переходит в турбулентный режим. Следовательно, на вертикальной поверхности охлаждения течение пленки конденсата носит смешанный характер. [c.130]

Недостатками этих аппаратов является то, что па их характеристики очень влияют условия эксплуатации и трудно разработать подходящую конструкцию при работе под вакуумом, при высоком давлении (вблизи критического) и для смесей с широким температурным интервалом кипения и большой вязкостью в жидком состоянии, в таких случаях, если нет надежных программ для расчета, лучше использовать камерные ребойлеры, которые менее зависят от гидродинамических характеристик. Максимальный тепловой поток обычно меньше, чем в камерных ребойлерах, и его определение более сложно, так что проектировать эти аппараты с большими тепловыми потоками весьма рискованно. При низком значении тепловых потоков может оказаться, что ие обеспечивается хорошая циркуляция. Из этих соображений и вследствие перемещения вверх точки кипения из-за большого гидростатического напора эти аппараты еэффективиы прн работе в условиях с очень низкими значениями ДТ. [c.75]

Знaя вес слоя 1 ж-поперечного сечения Hag (дч д) (1 —бо) кГ/м-и приравняв его потери напора Д/ при движении потока через слой, можно определить критическую скорость псевдоожиженного [c.605]

Схематический ход кривых псевдоожижения расход—напор для этих трех случаев показан на рис. 1.14. Критическая скорость псевдоожижения как и на рис. 1.10, во всех случаях определяется из пересечения горизонтальной прямой полного псевдоожижения Ар == onst и наклона Ар// зависимости расход—напор [c.30]

В методе расчета все переменные представляют в безразмерном виде, относя плотность, скорость, давление, удельную энтальпию к значениям при критическом режиме соответственно плотности газа р р, скорости звука а р, удвоенного скоростного 2 2 напора Ркрйкр квадрата скорости звука акр, а все размеры — к некоторому характерному размеру I. В задачах внешнего обтекания, особенно при гиперзвуковых скоростях, в качестве характерных масштабов лучше брать р , и РооТ 1, которые явля-ются функциями числа Маха М , и скорости звука а . [c.278]

Для изучения кавитационных качеств насоса производят его кавитационные испытания, в результате которых для каждого режима работы насоса получают кавитационную характеристику (рис. 3-32). Она представляет собой зависимость напора и мощности от кавитационного запаса при постоянной частоте вращения и подаче. При больших кавитационных запасах кавитационные явления отсутствуют и величины напора и мощности от кавитационного запаса не зависят. Возникновение кавитации приводит к уменьшению напора и мощности насоса. Режим, при котором начинается падение напора и мощности, называют первым критическим режимом. Ему соответствует первый критический кавитационный запас В начальной стадии процесса, когда ДЛхкр > [c.239]

В результате кавитационного испытания насоса получают кавитационную характеристику, образец которой изображен на рис. 3-32. По кавитационной характеристике определяют критические кавитационные запасы для первого и второго режимов. Если на кавитационной характеристике пр первом критическом режиме резкого излома кривой нет, то за первый критический режим принимают условно такой режим, при котором напор насоса уменьшается на 2% по сравнению с напором насоса в области безкавитационной работы. По уравнению (3-38) вычисляют допустимый кавитационный запас. Обычно его определяют по первому критическому кавитационному запасу. Если работа насоса в области между первым и вторым критическими режимами допустима, то допустимый кавитационный запас находят по второму критическому кавитационному запасу. [c.245]

Распыление воздухом и паром, вследствие значительно большей скорости истечения распылителя, дает значительно меньший размер капли, чем в случае механического распыления. Для форсунок низкого давления при напоре дутья Я = 300 700 мм вод. ст. можно получить скорости распылителя порядка 70 100 м1сек. Для форсунок высокого давления скорости истечения приближаются к критическим (скорость звука) для сужающихся сопел и могут значительно превзойти критические скорости для расширяющихся сопел. Подогрев воздуха и перегрев пара увеличивают скорости истечения. [c.32]

Во всем пройденном диапазоне давлений увеличение р приводило к резкому снижению максимального теплового потока. Это сопровождалось уменьшением критического температурного напора, который стремится к нулю при р/ркр.= 1. Коэффициенты теплоотдачи, поданным автора, в области пузырькового кипения, по-види-мому, не зависят от давления во всем исследованном диапазоне изменения р, а влияние теплового потока проявлялось значительно слабее, чем обычно при пузырьковом кипении на плоских поверхностях нагрева. Коэффициенты теплоотдачи изменялись в пределах 3,9-103 — 7,33-Юз ккал м - час. В опытах, при которых изучалось влияние скорости циркуляции Wq, последняя изменялась от О до 0,64 м/сек. В этих пределах измене-, ния Wq заметного влияния скорости на интенсивность теплообмена обнаружено не было, [c.105]

Однако температурный напор, которому соответствует (7макс.. может возрастать только до величины, при которой наступает сфероидальное состояние Жидкости (эффект Лейденфроста). Дальнейшее увеличение критического теплового потока может происходить только за счет возрастания коэффициента теплоотдачи, и этот рост будет очень незначителен. [c.122]

В противоположность выводам, о которых сообщалось выше, данные Прамука и Уэстуотэра [85] показывают, что, хотя максимальный тепловой поток и увеличивается с возрастанием интенсивности перемешивания, критический температурный напор Д р. остается при этом практически постоянным. В работе [85] температурный напор определялся по общему коэффициенту теплопередачи. Опыты проводились на метиловом спирте при атмосферном давлении. Перемешивание жидкости осуществлялось трехдопастной мешалкой диаметром 75 мм, вращающейся со скоростью до 1000 об мин. Тепло передавалось от горизонтальной медной трубы длиной 150 л лi и наружным диаметром 9,5 мм, обогреваемой паром. Труба находилась на расстоянии 25 мм от лопастей мешалки. [c.137]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология