Коэффициент охлаждения

Далее градуируют дифференциальный манометр по ртутному, и определяют поправку на охлаждение газа в кювете. Для нахождения этой поправки в зависимости от навески адсорбента загружают в каждую кювету определенное количество стеклянных шариков или палочек. Затем систему снова вакуумируют, подают азот до давления 120 мм рт. ст., все кюветы, кроме одной, отключают, замеряют давление и погружают эту кювету в жидкий азот. После того, как давление стабилизируется, вычисляют коэффициент охлаждения . Такие измерения проводят для каждой кюветы и строят график зависимости коэффициента охлаждения от навески g (рис. 128) [c.297]

Рис. 128. Зависимость коэффициента охлаждения / от величины навески адсорбента.

При расчете открытых водоохлаждающих устройств, для которых трудно определить параметры выходящего из аппарата воздуха, применяют коэффициент охлаждения [c.186]

Взаимосвязь между коэффициентом охлаждения и и коэффициентом массоотдачи а можно представить в виде [c.186]

Достигаемый эффект в водоохлаждающих устройствах оценивают также величинами коэффициента охлаждения или коэффициента эффективности Г). [c.187]

Далее градуируют масляный манометр по ртутному и определяют поправку на охлаждение газа в кювете. Для нахождения этой поправки в зависимости от навески адсорбента загружают в каждую кювету определенное число стеклянных шариков или палочек. Затем систему снова вакуумируют, подают азот до давления 16 кПа, все кюветы, кроме одной,отключают, замеряют давление и погружают эту кювету в жидкий азот. После того, как давление стабилизируется, вычисляют коэффициент охлаждения I [c.246]

Величина Q/Qo, которая находится под знаком интеграла, определяется формулой (5.5). При произвольном значении Ь/Го интеграл можно взять приближенно. В табл. 5.4 в качестве результатов расчета приведены значения а [(Го — 0)/7 о] т, полученные при различных значениях Г акс/7"о и o/Tq. Сплошная кривая, изображенная на рис. 5.12, соответствует результатам расчета, выполненного для смеси н-гептана с воздухом. Для газовой смеси, находящейся в состоянии покоя, а = 0,53, Го = 553 К и Ь/То примерно равно 10. В случае, когда мешалка работает на полную мощность, коэффициент охлаждения а повышается до 1,42. Соответственно температура воспламенения поднимается до 580°С. [c.95]

Такие измерения проводят для каждой кюветы, и строят график зависимости коэффициента охлаждения от навески кат (рис. 136). [c.300]

Рис. 136. Зависимость коэффициента охлаждения I от навески катализатора Окат-

Тепловое состояние продукта в стадии охлаждения — замораживания позволяет установить температуру любой точки, лежащей по глубине замораживаемого продукта. Эта температура может быть представлена как произведение температуры в той же точке в начальный момент замораживания на коэффициент охлаждения, зависящий от времени. [c.116]

Коэффициент охлаждения может быть определен эмпирически для каждого отдельного случая, так как он выводится из количества потерянного в момент времени т тепла продуктом с известным коэффициентом теплопроводности. [c.116]

Иногда выходные сепараторы орошаются холодной водой (1,5— 3 м ч на 1 м ширины камеры), что приближает процесс охлаждения воздуха к противотоку и повышает коэффициент охлаждения. [c.190]

О, остальные —количество разбрызгиваемой в камере воды Ода. Влияние всех перечисленных факторов на коэффициенты охлаждения может быть достаточно полно отражено через влияние коэффициента орошения ц = GJG. [c.196]

Рис. 107. Опытная зависимость коэффициентов охлаждения Я от коэффициента орошения ц

Кроме того, из выражения энтальпийного коэффициента охлаждения [c.196]

Для определения коэффициента охлаждения в каждую кювету загружают навеску стеклянных шариков или палочек (от 0,5 до 20 г). Навески берут разные, чтобы иметь возможность определить зависимость эффекта охлаждения от величины навески. Систему откачивают и вводят азот до 1,6-10 Па (сначала ртутный манометр ставят в рабочее положение и подают азот до Р= 1,27 Ю" Па у масляного манометра оба колена соединены с системой). Затем масляный манометр ставят в рабочее положение и добавляют еще азот до Р=0,33- 10 Па, т. е. суммарное давление в систе.ме достигает 1,6-10 Па. Далее все кюветы, кроме одной, откачивают. Записывают давление по обоим манометрам и кювету погружают в жидкий азот. После того как уровень манометров перестанет изменяться, записывают вновь показания манометров. Значения коэффициента охлаждения А записывают по формуле [c.364]

При некоторых конструкциях градирен трудно определить теплопередающую поверхность Р. В таких случаях применяют коэффициент испарения, отнесенный не к 1 поверхности, а к 1 кг протекающей воды, — так называемый коэффициент охлаждения ( 7) [c.290]

Коэффициент охлаждения для брызгального бассейна с жалюзи без учета солнечной радиации представлен в табл. 27 [4]. Коэффициент охлаждения с учетом солнечной радиации [c.293]

Коэффициент охлаждения для брызгального бассейна с жалюзи без учета солнечной радиации находим из [4] /=0,48. [c.299]

Коэффициент охлаждения с учетом солнечной радиации определяем, по уравнению [c.299]

Коэффициенты охлаждения брызгальных бассейнов [c.273]

Для оросительного конденсатора как водоохладителя можно ввести условный коэффициент охлаждения [c.274]

Принимаем коэффициент охлаждения для брызгального бассейна с жалюзи без учета солнечной радиации i/s = 0,48 (см. табл. 27). С учетом солнечной радиации по уравнению (15) получим Us = 0,35, что соответствует согласно уравнению (17) значению 11 = 0,29 при [c.275]

Условный коэффициент охлаждения оросительного конденсатора по уравнению (16) [/ = 0,12. [c.276]

В цикле с охлаждением жидкости и регулирующим вентилем (1—2—4—5—5 ) нри одинаковой затрате работы, по сравнению с циклом без охлаждения жидкости (1—2—4—4 ), холодопроизводительность больше на величину Ад = — 5, и холодильный коэффициент Охлаждение жидкости дает двойной эффект сокращение работы цикла (площадь в —4—5) и снижение необратимых потерь (уменьшается величина а). Охлаждение жидкости перед регулирующим вентилем целесообразнее использования более холодного источника [c.36]

Коэффициент охлаждения бассейна при малых значениях и вычисляют с [c.81]

Используя для приближенных расчетов табл. 16, мы можем подсчитать, что при такой температуре топочных газов их теплосодержание на каждый килограмм тоЛлива будет примерно равно 4,65-900 = 4 185 ккал. Тогда по разности между действительно выделенным теплом с к аждого килограмма топлива (4 927 ккал/кг) и теплом, воспринятым топочными газами (4 185 ккал/кг), получим тепло, отданное на охлаждение топочного пространства в размере 4 927—4 185 = 742 ккал на 1 кг топлива. Коэффициент охлаждения ( прямая отдача топки и ее. наружное охлаждение) топочного пространства оказывается в этом случае равным [c.218]

Малые градирни (плош,адью до 6 м ) имеют в плане форму квадрата. Более крупные — форму прямоугольника, меньшая сторона которого не превышает 5 м. Длинная сторона прямоугольной градирни располагается нормально к господствуюш,ему направлению ветра. Плотность теплового потока градирен составляет 5—20 кВт/м-при плотности орошения 0,5-т- 2 кг/м с. Подохлаждение воды достигает 2—4 С. Коэффициент охлаждения и брызгальных градирен определяется высотой установки сопел форсунок и составляет 0,5 — [c.188]

В перпопачальный момент, предшествующий розжигу, т. е. подогреву горючей смеси до некоторой температуры Тр, устанавливается некоторый стационарный режим, соответствующий точке пересечения кривых / и //, т. е. 1 или 2. Наклон кривой II, очевидно, тем круче, чем больше коэффициент охлаждения стеиок. [c.149]

Здесь т)о = 1—ехр [—й/ /(ОвСв ) ]—общий коэффициент охлаждения С в и Св — массовый расход и удельная теплоемкость воздуха, кг/с и кДж/(кг- К) в1 и 4 — температуры воздуха перед аппаратом и кипения хладагента (средняя температура хладоносителя), °С. [c.200]

Оба коэффициента охлаждения являются функцией следующих факторов весовой скорости воздуха в камере щ в кг1м -сек] Площади поперечного сечения камеры Р в м давления воды перед форсунками р в кПсм ] диа- [c.196]

На рис. 107 представлена опытная зависимость коэффициентов охлаждения от коэффициента орошения для форсуночного воздухоохладителя без орошения сепараторов при весовой скорости воздуха щ = 2,5 кг1м -сек. [c.196]

При измерении удельной поверхности навески материала (0,5— 5,0 г) в зависимости от предполагаемой поверхности (для мелкопористого материала берут меньшую навеску), взятые на аналитических весах, помещают в кювету. Кюветы на шлифах соединяют с срютемой и откачивают при обогреве до 200—250° С. Кюветы обогревают цилиндрическими электропечами, обмотка которых соединена последовательно по достижении нужного разряжения откачку и обогрев отключают. В охлажденную систему из колбы 11 (рис. 115) подают азот (в таком же порядке, как и п.ри определении коэффициента охлаждения) до Р= 1,6-10 Па. Поворотом шлифов отключают от системы все кюветы, кроме одной, и замеряют показания манометров оставленную включенной кювету погружают в сосуд с жидким азотом и, после того как установится уровень в масляном манометре, записывают его показания. Затем последовательно производят измерения с остальными кюветами. Удельную поверхность рассчитывают по формуле [c.364]

Оросительный конденсатор и брызгальный бассейн. Это наиболее трудный, но щироко распространенный случай для расчета. Здесь главная трудность заключается в обосновании коэффициентов т) и т к. По данным Л. Д. Бермана, для крупных брызгальных бассейнов значения Т1 получаются в пределах 0,35—0,43. Однако они относятся к подохлаждению воды на 5—10°, которое не имеет места в холодильных установках. Временно можно пользоваться следующей методикой определения т] и г к. По данным А. А. Гоголина (табл. 27) выбирается подходящее значение коэффициента охлаждения [c.273]

Подохлаждение воды вычисляют по опытным величинам коэффициента охлаждения [13] [c.81]

Коэффициент охлаждения при давлении воды перед форсунками 0,3—0,7 пг1см , высоте дождя 3—5 м час и скорости ветра 0,5—2 ж/сев равен 0,5—0,6. Подохлажде-пие воды составляет 3—4°. [c.82]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология