Блазиус

Коэффициент сопротивления находим по формуле Блазиуса [c.328]

ДЛЯ гидравлически гладких труб и каналов при Ке = 2300 -Ь10 ООО справедлива формула Блазиуса [c.183]

При турбулентном режиме движения потока в гладком канале для Re = 3-10 — 1 10 коэффициент сопротивления трения определяется по формуле Блазиуса [c.259]

Для турбулентного движения жидкости коэффициент трения определяется формулой Блазиуса (в пределах Ке = 3000 100 ООО) [c.39]

Для расчета гидравлического сопротивления применим формулу Блазиуса с 0,316, аг = 0,25, которая в диапазоне Нег=10 - -10 с погрешностью 3 % согласуется с известной формулой Филоненко. [c.145]

В соответствии с законом Блазиуса X = 0,3164 коэф- [c.109]

Здесь предлагается математическое моделирование различных аспектов работы неизотермического трубопровода, основанное на численном решении классических нестационарных нелинейных уравнений движения и энергии, описывающих ламинарное течение неньютоновских жидкостей, а турбулентный режим описывается при помощи полуэмпирических формул Блазиуса, Кутателадзе и их модификагщй. Одним из граничных условий принята гидравлическая характеристика одного или двух, трех, установленных последовательно, насосов. При этом удалось учесть различие в статических и динамических реологических свойств перекачиваемой жидкости. [c.136]

Эта формула близка к формуле Блазиуса [c.352]

Изложенное рассуждение иллюстрируется рис. 7-3. Для практических расчетов применяется уравнение (7-72) с уравнением Блазиуса [14] [c.98]

В настоящее время существует большое число работ, в которых рассматривается технико-экономическая оптимизация как тепловых схем [66, 67], так и ее отдельных элементов. Так, в [45] исследовалось продольное обтекание трубного пучка в зоне действия закона Блазиуса для коэффициента трения, в [68, 69] анализировалось поперечное обтекание трубного пучка, когда коэффициент теплоотдачи внутри труб можно принять постоянным. [c.116]

Зависимость (8. 24) аналогична зависимости >. от Ке для гладких труб, но абсолютная величина I. для концентричной щели больше, чем для гладких труб. По Блазиусу, для труб [c.263]

Формула Блазиуса справедлива для чисел Рейнольдса до 70 ООО. При Ре > 100 ООО эта формула дает заниженные значения к. [c.52]

Как видно из этой таблицы, до температуры 60° С течение является ламинарным и для определения коэффициента трения Я мол<но использовать уравнение >. = 64/Яе. Для более высоких температур применимо уравнение Блазиуса (111.32) А. = 0,3164/Не 2 [c.84]

При больших числах Рейнольдса опытные значения коэффициента оказываются выше рассчитанных по формуле Блазиуса или по формуле (166). [c.352]

Этим же приемом определяли фактические значения коэффициентов трения в смесительных трубах эжекторов и найденные величины сопоставляли с их теоретическими значениями по известной формуле Блазиуса, причем получили весьма близкую сходимость экспериментальных и расчетных величин. Для лабораторной установки найденная величина коэффициента трения составила 0,029, для стендовой — 0,0186. Данные эти относятся к значению критерия Рейнольдса за время опытов в пределах до 80 000—100 ООО. [c.115]

Этот случай впервые был рассмотрен Блазиусом, причем решение уравнения (36) было получено путем применения разложения функции f ц) в степенной ряд, асимптотического разложения для больших т и последующей стыковки обоих разложений в некоторой определенным образом выбранной точке т]. В настоящее время решение уравнения (36) легко может быть получено численными методами с высокой точностью. Значения функции м/ыо = / (г)) приведены в табл. 6.3. [c.291]

На рис. 6.39 приведено сравнение значений величины рассчитанных по формуле Блазиуса (сплошная кривая) и по формуле (172) (штриховая кривая), с экспериментальными значениями коэффициента сопротивления труб, полученными различными авторами. Как видим, для определения коэффициента [c.353]

Блазиус нашел решение задачи (5.1.19), (5,1.20) с помощью рядов. Впоследствии эта задача была численно решена многими авторами. В таблице 5.1 даны значения функции ср(т1) и первых двух ее производных. Такие же таблицы можно пайти во многих учебниках по гидроди намике (см., например, [17], [18], [20]). Используя приведенную таблицу, можно рассчитать значения составляющих скорости поперек слоя по формулам [c.109]

T], M = 10 20 40) и параметр a логарифмического преобразования (а = 1 10). Во всех случаях, включая разрывный начальный профиль, происходил плавный выход на решение Блазиуса. [c.143]

Для случая течения в трубе (определяя по формуле Блазиуса) получим Ыи = 0,016Ке <Зс [c.183]

В литературе рассматривались частные случаи, которые могут встретиться в практике конструирования теплообменных аппаратов. Так, в [45] исследовалось продольное обтекание в зоне действия закона Блазиуса для коэффициента трения, кроме того, считалось, что С>=сопз1. [c.126]

Если для определения коэффициента трения используотся уравнение Блазиуса, из этого определения можно прямо рассчитать параметр Мартинелли [c.189]

Стацйонарное ламинарное течение в пограничном слое на пластине. Решение Блазиуса. Пусть ось х направлена вдоль обтекаемой полубесконечной пластины, ось у перпендикулярна к ней, а начало координат совпадает с передней кромкой пластины. При продольном обтекании плоской пластины стационарным равномерным идеальным потоком скорость во всем потоке не меняется, и = onst. Такпд образом, по отношению к пограничному слою во внешнем потоке скорость и, следовательно, давление (см. (5.1.9)) не меняются по х. Уравнения Прандтля (5.1.8) в этом случае будут иметь вид [c.108]

Блазиус показал, что решение задачи (5.1.13), (5.1.14) может быть сведено к решению краевой задачи для обыкновенного дифференциального уравнения. Если решение задачи для уравнений в частных производных может быть получено путем ее сведени.ч к решению соответ- [c.108]

Тестирование программ на задачах. Обычно тестирование (проверку) программ, испытание возможностей разностных схем, первоначальный подбор сеток пытаются провести па известных реше11нях. Таким пробным камнем для разностных методов в задачах пограничного слоя может служить решенне Блазиуса для задачи Прандтля о стационарном течении в пограничном слое на пластине (см. и. 5.1.2). Наиболее просто проверить алгоритм программы в том случае, когда на каждом последующем слое пет необходимости прибавления точек. Для этого предварительно к системе Прандтля (5.1.15) применим преобра- ювание Блазиуса g = х, т] = у/ х. Заметим также, что искомые функции в задачах пограничного слоя имеют наибольшие градиенты вблизи новерхиостп тела. В связи с этим рационально использовать такие сетки, узлы кото- [c.138]

Приведем некоторые результаты численных экспериментов, характеризующие возможности основной разностной схемы. Расчеты проводились от профиля Блазиуса и от разрывного профиля (и = 0 при r i = 0, u = i для T)i > 0) при 5ю = 0,01 иа интервале по г от О до 8,8 и y( io) = О для г 1 > 0. При этом варьировались число точек нонерек слоя М и параметр а. Итерации по нелинейности проводились с точностью до е = 0,0001 для значений и во всех точках сетки. Качество результатов оценивалось но значению (Зм/5т])я=о, которое для автомодельного- решения Блазпуса равно 0,332. [c.139]

Для выяснения стабилизирующих свойств схемы проводились расчеты обтекания плоской пластины при различных начальных профилях. Пусть А — толш ина пограничного слоя в автомодельном переменном г . В случае решения Блазиуса, поскольку А = onst, полагалось А = 8,0. В качестве начального профиля и была взята кусочно-линейная функция, которая обращается в О на пластине и принимает постоянное значение и = 1 на расстоянии Al от пластины, В случае 1) Ai = 0,5А в случае 2) Ai = 2/3A. Кроме того, мы рассмотрели предельный случай 3), когда начальный профиль задан разрывной функцией Uo(0) = 0, Mo(Tit) = l, tii>0. В расчетах варьировались число интервалов М по поперечной кординате [c.142]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология