Теплообменники раствором МЭА

Коэффициент тепловых потерь теплообменника растворов Т1т.р = 0,95 [1 ], [c.189]

Теплообменник раствора моноэтаноламина служит для нагрева насыщенного раствора, поступающего на регенерацию, горячим регенерированным раствором. [c.52]

ДВ — электродвигатель д — действительный ж — жидкий е — эксергетический из — изоляция к — конденсация н — наружный о. с — окружающая среда ст — стенка т — теоретический т. р — теплообменник растворов т. п — теплообменник паровой [c.173]

Удельный тепловой поток в теплообменнике растворов [c.190]

Отведенное тепло (с учетом тепловых потерь в теплообменнике растворов) равно [c.190]

Задаются значениями меньшей коне ]-ной разности температур между греющей и нагреваемой средами в испарителе Л( , конденсаторе А к, абсорбере А а, генераторе А г, охладителе рабочего агента Д зх.ь теплообменнике раствора Д/ю или выбирают их на основе технико-экономических расчетов. Задаются значением превышения температуры пара после дефлегматора над температурой конденсации Aiд. [c.118]

Реагент, насыщенный сероводородом и углекислым газом, насосом 10 направляется в теплообменник 8, где подогревается горячим регенерированным раствором. После теплообменника раствор поступает на регенерацию в десорбер 3. Удаление HgS и Oj из раствора осуществляется в результате нагрева его водяным паром, получаемым в кипятильнике 7. Регенерированный раствор проходит теплообменник 8. Затем насосом 9 нагнетается в абсорбер 1 через холодильник 2, в котором охлаждается водой до минимально возможной температуры. Конденсатор 4 служит для конденсации водяных паров, увлеченных из отгонных колонн 3. После отделения газов в сепараторе 5 конденсат насосом [c.68]

В теплообменнике раствора рекуперируется тепло истощенного раствора моноэтаноламина, отводимого из десорбера. [c.286]

Получаемая при кипении раствора парогазовая смесь поступает в дефлегматор, а истощенный раствор моноэтаноламина отводится в теплообменник раствора, откуда насосом истощенного раствора 10 через холодильник раствора [c.286]

Коэффициент тепловых потерь теплообменника растворов г гр = 0,95 [1]. Тогда [c.379]

На установке № 4 недостаточное число теплообменников раствора. [c.259]

В качестве конструкционных материалов для абсорберов и холодильников применяется углеродистая сталь, для отпарных колонн и теплообменников раствора — чугун (если в насыщенных растворах содержится 5—6 г/л Н2З и 0,5 г/л H N), алюминий (чистота не ниже 99,5% А1) и керамические материалы (если содержание и H N в растворе превышает указанные выше пределы). [c.262]

Абсорбер, скруббер водной промывки и холодильник раствора изготовлены из углеродистой стали, а теплообменник раствора, регенератор и аммиачная отпарная колонна — из чугуна. [c.84]

Наиболее распространены выпарные аппараты, греющая камера которых представляет собой трубчатый теплообменник. Раствор движется в трубах, а греющий пар — в межтрубном пространстве. По способу движения раствора в трубах следует различать аппараты с заполненными трубами, в которых раствор и образующаяся из него парожидкостная смесь движутся по всему сечению труб, и пленочные, в которых жидкость распределяется по стенкам труб в виде пленки. В аппаратах с заполненными трубами в зоне кипения парообразование вначале происходит в слоях жидкости, непосредственно прилегающих к обогреваемой стенке, поскольку в этих слоях жидкость нагревается до более высокой температуры, чем в ядре потока. Отрывающиеся от стенки пузырьки пара сносятся в ядро потока и, частично конденсируясь, нагревают всю жидкость до температуры кипения к- Участок трубы, в кото- [c.374]

Отфильтрованный водный альдегид направляется на ректификацию, пройдя по пути теплообменник, трубки которого, выполненные из хромоникелевой стали, хорошо противостоят коррозии. В этом теплообменнике раствор подогревается до 60—65° теплом фузельной воды, вытекающей из ректификационной колонны. После теплообменника фузельная вода сбрасывается в канализацию она имеет слабокислую реакцию из-за присутствующей в ней кислоты. Примерный состав фузельной воды (в %) [c.35]

Хранение циркулирующего раствора МЭА в емкостях без подушки 1шертного газа приводит к тому, что при взаимодействии МЭА с кислородом и СО2, содержащимися в воздухе, образуются нежелательные побочные соединения, наиример углекислые соли этилен-диамина. Внешне процесс карбонизации характеризуется потемнением МЭА. В результате длительного контакта с воздухом он становится почти черным. Примеси углекислого газа усиливают сероводородную коррозию, особенно при повышенных температурах, как это имеет место в рибойлере и теплообменниках раствора МЭА. [c.150]

I — генератор II — дефлегматор ///, IX— дроссельные устройства IV — абсорбер V — конденсатор V/, X — ресиверы VII — теплообменник паровой VIII — испаритель XI насос XII — теплообменник растворов. [c.184]

Типовая схема установки электрообессоливания (ЭЛОУ), используемой на НПЗ, представлена на рис. 1.1. Сырая нефть прокачивается через теплообменники 2, и с температурой 80—120 °С поступает в электродегидратор первой ступени 6. Перед насосом I в нефть вводится деэмульгатор, а после теплообменников— раствор щелочи, чтобы довести pH дренажной воды до 7,0—7,5. Подача раствора щелочи необходима для подавления сероводородной коррозии и нейтрализации неорганических кислот, попадающих в нефть при обработке скважин кислотными растворами. Расход щелочи для повышения pH дренажной воды на единицу составляет 10 г/т [1]. Насосом 8 подается свежая вода на первую и вторую ступени электрообессоливания. В инжекторном смесителе 3 нефть перемешивается с раствором щелочи и водой, и смесь подается в низ электродегидра- [c.12]

Сырая нефть прокачивается через теплообменники 2 и с температурой 80-120 С поступает в электродегидратор первой ступени 6. Перед насосом 1 в нефть вводится деэмульгатор, а после теплообменников - раствор щелочи, чтобы довести pH воды до 7,0-7,5. Подача раствора щелочи необходима для подавления сероводородной коррозии и нейтрализации неорганических кислот, попадающих в нефть при обработке скважин кислотными растворами. Расход щелочи для повыщения pH воды на единицу составляет Юг/т. Насосом 8 подается свежая вода на первую и вторую ступени электрообессолива-ния. [c.12]

Штриховые линии относятся к идеальной установке, а сплошные — к действительной одноступенчатой абсорбционной водоаммиач-нэй установке с регенерацией тепла в теплообменнике раствора и охладителе конденсата. Зависимости э н—[(Тс) для идеальной установки построены по уравнению (5.3). При 7 = oпst и 7 н= onst и снижении температуры охлаждения удельный расход тепла в идеальной абсорбционной холодильной установке монотонно снижается с э н=оо при [c.125]

Одновременно в абсорбер поступает из генератора слабый раствор, предварителы[о JXлaждeнный в теплообменнике раствора. десь пары аммиака поглощаются слабым раствором. Теплота абсорбции отводится через развитую внешнюю поверхность абсорбера. Жидкий крепкий pa TiBop поступает в ресивер абсорбера, а шдород отводится из верхней точки абсорбера через охладитель в испаритель. [c.133]

Хладагент К410А служит для замены К22 в новых системах кондиционирования воздуха высокого давления, при этом требуется внесение конструктивных изменений в компрессор и теплообменники. Растворим в синтетических маслах. В перспективе К410А может служить альтернативным хладагентом для замены К22, поскольку имеет высокую удельную объемную холодопроизводительность и низкую критическую температуру. [c.130]

Конструкционные материалы. На установках избирательного извлечения сероводорода коррозия наблюдается только в высокотемпературных зонах интенсивность коррозии определяется в основном содержанием НзЗ и НСМ в аммиачном растворе. Вполне удовлетворительно работают абсорберы и холодильники раствора из углеродистой стали. Отиар-ные колонны и теплообменники раствора на установках очистки газа с относительно низким содержанием цианистого водорода изготовляют из чугуна. При работе с насыщенными растворами, содержащими 5—6 г л НпЗ и 0,5 г л НС , срок службы этих аппаратов достигает нескольких лет. При более высоких концентрациях НдЗ и НСМ в аммиачном растворе с успехом применяют алюминий (чистотой не ниже 99,5%) и керамические материалы. [c.82]

I — абсорбер двуокиси углерода 2 — холодильник раствора 3 — теплообменник раствора 4 — промежуточная емкость для аммиачного раствора s — отпарпая колонна кислых газов в — аммиачная отгонная колонна 7 — скруб-бср водяной ироыыпки. [c.83]

Схема выработки холода на бромистолитиевой абсорбционной холодильной установке значительно проще, чем на водоаммиачной, так как различие в температурах кипения воды и бромида лития настолько велико, что ректификационные устройства не требуются. Бромистолитиевая абсорбционная холодильная установка включает генератор, конденсатор, испаритель, абсорбер, теплообменник раствора, воздухоотделитель, насосную группу и вакуум-насос. В качестве теплоносителя применяют водяной пар низких параметров (0,15 МПа) и перегретую воду (начальная температура 120 °С), возможно использование паропродуктовых технологических потоков, действие которых на конструкционные материалы генератора не вызывает нежелательных последствий, а соединение их с компонентами раствора нейтральное. [c.64]

Смотреть страницы где упоминается термин Теплообменники раствором МЭА: [c.50] [c.191] [c.279] [c.145] [c.146] [c.133] [c.106] [c.302] [c.357] [c.286] [c.351] [c.377] [c.382] [c.263] [c.263] [c.263] [c.75] [c.76] [c.77] [c.70] [c.647] [c.376] [c.378]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология