Грэтца

В ламинарном потоке перенос тепла осуществляется путем теплопроводности. На основе законов ламинарного движения для потока по трубе можно определить теоретически зависимость для среднего коэффициента теплоотдачи ср, рассчитанного по среднему из разностей температур стенки и жидкости (/ст — i) па обоих концах трубы. Это приводит к выводу, что критерий Нуссельта, выраженный с помощью коэффициента ср, является функцией критерия Грэтца [c.322]

Критерий Грэтца определяется следующим образом [c.322]

Во многих работах [80—83], посвященных изучению влияния входного участка для однофазных потоков, использовался метод Грэтца. Кривая / на фиг. 7.7 представляет типичный результат подобных исследований. Для достаточно длинной трубы пренебрежение входным эффектом не приводит к заметной ошибке при расчете тепловых потоков. С другой стороны, кривые 2—7 показывают, что влияние начального участка намного более существенно при наличии частиц в потоке. Поскольку положение кривой / значительно не изменяется при изменении размера канала или числа Рейнольдса [84], кривые 2—7 при отсутствии частиц были бы расположены очень близко к кривой 1. [c.251]

В следующем разделе после рассмотрения трех попыток использования метода Грэтца с учетом присутствия частиц в потоке [36, 85, 86] сделан вывод о малой перспективности этого направления в исследовании теплообмена с двухфазными потоками. Например, Дипью и Фарбар [36] получили для условий постоянного теплового потока на стенке соотношение [c.251]

ПРЕОБРАЗОВАНИЕ УРАВНЕНИИ МЕТОДОМ ГРЭТЦА [c.255]

Если предположить, что, как и в обычном методе Грэтца [82, 83], можно провести разделение переменных, то решения для 9S и 6/ следует искать в виде [c.255]

Попытка определять коэффициент теплопроводности жидкостей по методу ламинарного режима была сделана Грэтцем [Л. 1-11], Нуссельтом [Л. 1-12], а также Шумиловым и Яблонским [Л. 1-13]. [c.26]

Проведение опытов у Грэтца сводилось к следующему. Через трубу пропускалась нагретая жидкость, стенки трубы охлаждались, измерялись температура в начале и конце трубы и скорость протекания жидкости. По измеренным в опыте величинам и геометрическим размерам установки, пользуясь на рис. 1-2 пунктирной линией, можно определить коэффициент теплопроводности, учитывая, что [c.27]

Исходя из анализа, проведенного Варгафтиком, можно сделать вывод, что пользоваться методом ламинарного режима, разработанным Грэтцем, Шумиловым и Яблонским, для экспериментального определения коэффициента теплопроводности не следует ввиду необоснованности основных положений, принятых при выводе основного уравнения. [c.29]

Теплообмен к стенкам трубы вычислил Грэтц [Л. 82], Ка-лендар [Л. 83] и Нуссельт [Л. 84] решением дифференциальных уравнений. [c.243]

Этот член дает разность, между теплом, покидающим элемент объема через площадь, соответствующую радиусу г+йг, и теплом, входящим в элемент объема через площадь, соответствующую радиусу г. Здесь также может иметь место поток тепла <в аксиальном направлении. Однако нужно ожидать, что этот тепловой поток будет значительно меньше, чем тепловой лоток в радиальном направлении, так как лрадиенты температур в радиальном направлении больше. Соответственно теплопроводность в осевом направлении не учитывается в расчетах Грэтце и Нуссельта. В жидких металлах, однако, теплопроводность по длине может существенно повлиять на установление температурного поля. Поэтому в новейших расчетах это условие принимается во внимание [Л. 85]. Тепло будет также передаваться в элемент объема и конвекцией. Этот перенос тепла идет только в осевом направлении и количество тепла, оставшегося в элементе объема в результате поступления и отвода от иего тепла, составляет [c.244]

Расчеты Грэтца и Нуссельта дают для локального числа Нуссельта (основанного на локальной разности между температурой стенки и объемной температурой) выражение [c.246]

На графике рис. 7-20 сравниваются значения критерия Нуссельта по расчетам Грэтца и Нуссельта со значениями вычисленными по формулам, выведенным Крауссольдом [Л. 90] и Сидером и Тэйтом [Л. 91] на основании их опытов. Несмотря на то, что эти опыты производились главным [c.249]

В литературе сведения по теплообмену в ламинарном потоке в трубах в области входа часто представлены как функция безразмерного параметра, который называют числом Грэтца и который является обратной величиной параметра, использованного в качестве абсциссы на рис. 7-19 и 7-20. Статья, в которой подытоживаются рассмотрения различных температурных условий вдоль стенки трубы, была опубликована Норрисом и Стрейдом [Л. 95]. [c.251]

Однако это справедливо лишь для изотермического течения жидкости и не было никакого основания считать, как это делали Грэтц, Шумилов [c.169]

Таким образом, принятая Грэтцом, Шумиловым и Яблонским методика измерения теплопроводности была основана на предположении, не имеюш ем реального подтверждения в условиях теплообмена. [c.170]

Принято считать, что это уравнение впервые рекомендовали Фрост и соавторы [370], но фактически в иной форме его уже давно описал Грэтц [394] действительно, его уравнение [c.46]

Исследования показали, что постоянная С и степенные показатели ограничиваются разными пределами критерия Грэтца. Так, для области [c.182]

Вычисление значений Ф для разных значений Ог (критерий Грэтца) [c.327]

Пользуясь методом Грэтца для Gz < 150, Левека для — Gz > 2000 [c.328]

Грэтц выполнил также контрольный расчет для равномерного распределения скорости. Для труб большой длины были получены удовлетворительные результаты, а для коротких труб такой расчет показал чересчур сильный теплообмен. Экспериментально доказано, что при допущении параболического распределения скоростей получаются наиболее близкие к действительности результаты. [c.328]

Уравнение (4-38) следует непосредственно из выражения для Ф, представляющего собой сходящийся ряд (4-32). Для очень малых значений критерия Грэтца (или очень больших L) абсолютная величина показателя сильно возрастает, а при отрицательном знаке у него все выражения ряда стремятся к нулю, а Ф к единице. [c.328]

Известно очень большое число данных по испарению жидкостей из лотков, расположенных на дне небольшой аэродинамической трубы. Плюэс и др. [19, 169] измеряли скорости сублимации некоторых органических твердых веществ, осуществляемой с нижней поверхности квадратного канала, через который при ламинарном режиме пропускали поток воздуха. Для этого случая исследователи вывели теоретическое уравнение, которое является разновидностью соотношения Грэтца, установленного для тепло- или массоотдачи в круглых трубах при ламинарном течении среды. Досон и Трэсс [38] опубликовали данные по массоотдаче от дна квадратного канала в воду при ее турбулентном движении. [c.232]

Приемлемая теория для процесса теплоотдачи была разработана Нуссельтом [162] более 50 лет назад. При анализе исходным является уравнение (3.59), и вывод его аналогичен решению, приводящему к выражению (3.61). Было принято, что при движении жидкости параллельно поверхности теплоотдачи скорость изменяется в зависимости от у по параболическому закону и равна нулю при г/ = О, но граничные условия иные с = при = О, а не при у = у . Решение с разложением в ряд, найденное Нуссельтом, устанавливает связь между двумя безразмерными группами переменных, характеризующих теплообмен, т. е. связь между числами Нуссельта и Грэтца. Полученные данные табулированы Норрисом и Стридом [161 ] для случая теплоотдачи от стенок плоского канала к жидкости, находящейся в ламинарном движении, что математически аналогично стеканию пл нки, если толщину ее у принять равной половине расстояния между стенками канала. Браун [16 проанализировал с помощью ЭВМ теплоотдачу в плоском канале, выполнив точный расчет шести собственных функций и собственных значений. Эти результаты могут быть использованы для расчета коэффициентов теплоотдачи от стенок. [c.238]

Обширная таблица, составленная Норрисом и Стридом, дает функциональную зависимость числа Нуссельта от числа Грэтца. Указанные числа преобразованы в безразмерные группы к рх Т и р и некоторые из них представлены ниже [c.238]

Корреляционные зависимости, типа показанных на рис. 6.17 и 6.18, не учитывают изменение доли пустот е, которая в неподвижных слоях из сферических частиц и таблеток обычно составляет 0,4—0,44, но может изменяться от 0,3 до 0,5. Мак-Коннэши и Тодос [145] применяли протяженные слои из сферических частиц, нанизанных на проволоки, в результате чего достигали изменения г в пределах 0,416—0,778 данные были согласованы использованием разности 1—е, которую вводили в знаменатель числа Рейнольдса. Чу и др. [28] и Риццетти и Тодос [178] применяли аналогичный метод описания одной линией тепло- и массоотдачи как в неподвижных, так и в псевдоожиженных слоях. Гупта и Тодос [81 ] опубликовали графики зависимости е/с от Ре. Данные по массообмену в жидкостях при очень низких значениях Ре приведены Мандельбаумом и Бемом [148] они были вынуждены ввести комплекс Грэтца с целью учета эффекта свободной конвекции, обусловленного различием плотности при низких скоростях течения. [c.280]

Для определения теплопроводности приняты формулы Грэтца и Крэга. По формуле Грэтца теплопроводность выражается уравнением [c.589]

Грэтц, Химия нефти и искусственного жидкого топлива, Москва, ОНТИ, 1936. [c.751]

Основы процессов химической технологии (1967) -- [ c.322 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.182 , c.183 , c.266 , c.327 , c.328 ]

Общая химическая технология топлива (1941) -- [ c.589 ]

Общая химическая технология топлива Издание 2 (1947) -- [ c.388 ]

Процессы химической технологии (1958) -- [ c.403 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.182 , c.183 , c.266 , c.327 , c.328 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология