Скорость массоотдачи теплоотдачи

Применимость этой модели, очевидно, зависит от знания функциональной связи между иг/. Складывается впечатление, что отсутствуют прямые измерения, направленные на определение такой связи правда, ее можно установить по нескольким исследованиям, в которых одновременно измеряли поток и профиль концентрации. Обычный способ косвенного нахождения коэффициента Ео сводится к определению связи между ним и турбулентной вязкостью, которая может быть найдена по профилям скоростей. На этой основе получено несколько количественных соотношений, связывающих массоотдачу, теплоотдачу и перенос количесгва движения. Указанный вопрос обсуждается в разделе 5.3. [c.179]

Как и для коэффициента теплоотдачи а, это выражение не является расчетным, но оно позволяет качественно анализировать процесс массоотдачи. В частности, ясно, что для интенсификации конвективного массопереноса надо включить факторы, уменьшающие толщину пограничной пленки 5д, например за счет повышения скорости движения фазы относительно межфазной границы. [c.775]

Во всех уравнениях скорость массоотдачи пропорциональна соответствующей разности концентраций. Следовательно, практически безразлично, какая теория применяется для обобщения экспериментальных результатов. До сих пор авторы чаще всего пользуются теорией двух пограничных пленок из-за ее простоты, а также ввиду аналогии между массо- и теплоотдачей. [c.298]

Температура мокрого термометра — температура динамического равновесия у поверхности воды, когда скорость теплоотдачи конвекцией к ее поверхности равна скорости массоотдачи от ее поверхности. При равновесии не принимаются во внимание незначительные изменения показаний сухого термометра и тепловой баланс на поверхности выражается уравнением [c.471]

На основе формулы (15.24) массоотдачу можно моделировать теплоотдачей или трением. Например, измерив гидравлическое сопротивление канала <если в нем отсутствуют местные сопротивления), можно предсказать, какова будет в нем скорость массоотдачи. [c.190]

Решение. Легче всего эту задачу можно решить на цифровой вычислительной машине с помощью процедуры одновременного интегрирования дифференциальных уравнений для V, F, t и р как функций А. Начальные значения четырех зависимых переменных известны при Л = 0. Уравнение (3.8) позволяет определить скорость массоотдачи, а уравнение (7.4) — скорость теплоотдачи. Пока туман не образовался, т. е. вблизи входа смеси в трубку, уравнения (7.25) и (7.27) дают скорости изменения t и р. Они справедливы, пока р не станет равным давлению паров бензола при температуре t. Затем уравнения (7.25) и (7.27) необходимо заменить соответственно уравнениями (7.28) и (7.31) [c.304]

Исходя из аналогии между процессами переноса массы, тепла и количества движения, можно в определенных случаях приближенно определять скорость массоотдачи по данным о трении (гидродинамическая аналогия) или о скорости переноса тепла. При этом отпадает необходимость в расчете коэффициентов массоотдачи Р по уравнениям массоотдачи или же в довольно сложном экспериментальном определении этих величин. Аналогично упрощается и вычисление коэффициентов теплоотдачи а. [c.426]

Сформулируем граничные условия. Переход тепла и вещества от поверхности катализатора в основной поток происходит в результате внешней диффузии, которая характеризуется коэффициентами теплоотдачи а и массоотдачи р,.. Эти коэффициенты зависят от физических свойств смеси и компонентов, скорости движения потока, размеров и формы зерна и структуры зернистого слоя [c.40]

На эффективность противоточных колонн существенно влияет продольное перемешивание фаз [242, 253, 269]. Установлено [269], что с увеличением скорости вращения транспортирующего устройства в зоне очистки (рыхлителя кристаллов), а также скорости потока кристаллической фазы коэффициент продольного перемешивания Ож возрастает. Отмечается [242], что значение в рассматриваемых кристаллизаторах изменяется в пределах от 0,5 до 30 см /с. Значения нее объемного коэффициента массоотдачи ар в колоннах шнекового типа имеют порядок Ю —10 С [102, 241]. В результате обработки экспериментальных данных по разделению бинарных органических смесей установлено [102], что коэффициент теплоотдачи от кристаллизующейся суспензии к внутренней поверхности зоны охлаждения в колонне с вращающимся шнеком изменяется от 20 до 160 Вт/ /(м2-К), в зависимости от режима её работы. [c.212]

Отсюда видно, что в рассматриваемом случае К. коэфф. теплоотдачи а определяется интенсивностью взаимосвязанных процессов различной физич. природы (теплообмена и массообмена) и находится в сложной зависимости от параметров и условий течения парогазовой смоси и жидкости. При прочих одинаковых условиях он всегда ниже коэфф. теплоотдачи при К. чистого пара и уменьшается тем значительнее, чем больше содержание инертного газа в парогазовой смеси и чем меньше скорость (число Рейнольдса) последней (см. рисунок). Для расчета процесса К. в присутствии неконденсирую-щихся газов пользуются ур-пиями (4) и (5) и опытными зависимостями для входящих в эти ур-ния коэфф. тепло- и массоотдачи. [c.343]

Таблица 20-2. Определение безразмерных поправочных множителей, учитывающих влияние конечной скорости массообмена на коэффициенты трения, теплоотдачи и массоотдачи [c.611]

Сравнить вклад, вносимый в значения коэффициентов трения, теплоотдачи и массоотдачи конечной скоростью массообмена, с вкладом, вносимым в те же значения эффектами теплообмена. [c.619]

Характер зависимости коэффициента массоотдачи р от скорости потока W в кипящем слое [Р = ф( )] примерно такой же, как и для коэффициента теплоотдачи, поскольку при турбулентном [c.86]

Чтобы наглядно представить себе сущность абсорбционного метода очистки, рассмотрим процесс охлаждения газа, имеющего температуру Т и содержащего пары вещества, давление которых равно р1 (рис. 6-4). При движении газа вдоль более холодной поверхности, например по охлаждаемой снаружи трубе (температура Гг, давление паров Рг), на участке от сечения АА до сечения ББ температура газа в результате теплообмена понизится до Т. При этом часть паров сконденсируется и давление их станет равным р. В данном случае протекают два самостоятельных процесса — теплоотдачи (охлаждение газа) и массоотдачи (конденсация паров). Соотношение скоростей этих процессов таково (стр. 113), что вначале конденсация идет как бы медленнее процесса теплоотдачи. Поэтому пересыщение пара 5 [уравнение (4-1)] сначала возрастает, достигает максимального значения в определенном сечении трубы, затем уменьшается. Если пересыщение пара становится критическим 5кр, то пары конденсируются в объеме с образованием тумана. [c.158]

В главе I было показано, что применительно к дисперсным материалам при определенных условиях задача может решаться как внешняя с использованием уравнений массоотдачи (1,22) — (1,24) или теплоотдачи (1,25)-. В обоих случаях коэффициенты скорости обмена аир выражаются через локальные значения. [c.79]

Соотношения (1.6) и (1.7) используются для определения интенсивности тепло- и массообмена между сушильным агентом и твердым материалом, наружная поверхность которого в процессе сушки находится во влажном состоянии. Однако в процессе обезвоживания наступает такое состояние, при котором подвод жидкости из внутренних зон к наружной поверхности не успевает полностью компенсировать убыль влаги с внешней поверхности. Влага начинает преврашаться в пар во внутренних зонах капиллярно-пористого тела, а температура наружной поверхности увеличивается. Коэффициенты тепло- и массоотдачи от поверхности изменяют свои значения, поскольку количество паров, проходящих поперек пограничного слоя, уменьшается. По опытным данным [4] изменение коэффициента теплоотдачи в зависимости от уменьшающегося влагосодержания тела можно учесть симплексом ы/ыкр, где Ыкр — критическое влагосодержание материала, при котором заканчивается период постоянной скорости сушки и поверхность материала перестает быть полностью смоченной. Степень влияния отношения м/икр на величину N0 зависит от форм связи влаги с материалом и от внешней конфигурации тела. [c.7]

V — удельный объем да — линейная скорость X, у, г — пространственные координаты у — молярная доля а — коэффициент теплоотдачи Р — коэффициент массоотдачи р — коэффициент объемного расширения [c.13]

Коэффициенты тепло- и массоотдачи при дегазации реакционной среды в аппарате непрерывного действия определяются из уравнений А. В. Нестеренко, если испарение ограничено скоростью процесса в газовой фазе. Если испарение ограничено скоростью процесса в жидкой фазе, то коэффициент теплоотдачи можно рассчитать по формуле для свободного движения пленки жидкости [62] [c.120]

Вращающийся диск. Плоский круглый диск погружается в жидкость или газ и приводится во вращение при постоянной скорости, причем между жидкостью и поверхностью диска происходит массообмен (см. рис. 3.6). Этот случай обычно имеет небольшое распространение в технике, но служит основой для очень полезного экспериментального метода измерения массо- и теплоотдачи и используется в электрохимии. Это один из немногих примеров, когда поверхность равнодоступна , т. е. коэффициент. массоотдачи одинаков во всех точках на поверхности. Можно показать, что такая ситуация существует на самом деле, если движение среды над поверхностью является ламинарным. [c.96]

С момента публикации исследования Хиксона и Баума [94] появилось огромное число работ, посвященных изучению как массоотдачи, так и теплоотдачи к твердым частицам, взвешенным в жидкостях, которые находятся в сосудах с мешалками [21, 151, 7, 85, 197, 158, 103а, 15]. В некоторых экспериментах использовали сферические частицы, а в других работах кристаллы рассматривали как сферические частицы эквивалентного диаметра. Попытки корреляции полученных данных обычно сводились 1) к проверке рассчитанных скоростей скольжения, 2) к установлению связи между и подводимой мощностью в расчете на единицу объема или 3) к нахождению эмпирических соотношений, содержащих безразмерные группы. Например, Миллер [152] измерял скорость массоотдачи от взвешенных частиц в сосудах с отражательными перегородками емкостью 3, 8, 38 и 380 л при изменении подводимой мощности в пределах от 0,98 до 373 эрг/(с-л) При разработке методики масштабного перехода, пригодной для моделирования подобного массообменного оборудования, он использовал свои данные и результаты других исследователей. [c.252]

Примечание, г — линейная скорость подвижной фааы а — коэффициент теплоотдачи Т т — температура стенки реактора й — диаметр реактора га — поверхность раздела фаз Т , с — температура и концентрация компонента на поверхности раздела фаз соответственно А — коэффициент массоотдачи Е — порозность слоя 1), эф и эф — аффективный коэффициент продольной и поперечной диффузии соответст 1енно Х эф и дф — эффективный коэффициент продольной и поперечной теплопроводности соответственно 1) , и Одф— эффективный ког<фициент продольной диффузии для подвижной ( азы и в грануле катализатора соответственно Хд и Хэф— [c.140]

Проведем аналогию с процессом теплопередачи. Величина коэффициента скорости процесса (общего коэффициента теплопередачи) зависит от условий перехода тепла от одной среды к разделяющей стопке и от стенки к другой среде. Эти условия характеризуются днумя коэффициентами теплоотдачи, величина которых в свою очередь определяется по опытным данным, обработанным в виде критериальных зависимостей. Точно так же и величина коэффициента массопередачи должна зависеть от условий перехода вещества из ядра одного потока к поверхности раздела фаз и от этой поверхности в ядро другого потока. Эти условия принято отражать в двух коэффициентах массоотдачи. [c.32]

Массоотдача в газовой фазе. Известно лишь небольшое число работ, в которых массоотдача в газовой фазе для одиночных капель изучалась при абсорбции. Почти во всех работах исследовались испарение капель или теплоотдача от газа к твердым шарам. Во многих опытах капли или шары закреплялись неподвижно, а газ двигался около них с определенной скоростью. Исследования процессов теплоотдачи к твердым шарам или испарения с их поверхности не воспроизводят точно действительных условий в жидкой капле (деформацию и вибрацию капли). Однако полученные таким путем данные удовлетворительно совпадают с данными, полученными для жидких капель. Наблюдается также совпадение данных по теплоотдаче и массоотдаче в этом случае в уравнениях теплоотдачи критерий Nu и Рг должны быть заменены на соответствующие диффузионные критерии Nu и Рг . [c.624]

При конденсации пара, содержащего даже сравнительно небольшую примесь некондеисирующегося газа, интенсивность процесса в отличие от случая чистого пара определяется не столько скоростью отвода выделяющейся при конденсации теплоты, а главным образом скоростью переноса вещества (пара) к охлаждаемой поверхности, на которой происходит конденсация. Поэтому в случае конденсации пара из парогазовой смеси правильнее говорить о массоотдаче, чем о теплоотдаче, или же, когда разность температур смеси и теплообмеч-ной поверхности такова, что отдачей теплоты нельзя пренебречь,— о совместно протекающих процессах тепло-и массоотдачи. Главным источником трудностей, возникающих при иссследовании задачи о конденсации пара из парогазовой смеси является взаимное влияние процессов тепло- и массообмена. [c.243]

Для гладкой ламинарной пленки жидкости (число Рейнольдса Reи<=40/v < 1600, где О — линейная плотность орошения, V — кинематич. вязкость жидкости) в условиях ее гравитац. стекания и умеренных скоростей газа разработаны теор. методы расчета гидродинамич. параметров течения и коэф. тепло-и массоотдачи в фазах. Однако уже при Не > 20—40 в реальных условиях пов-сть пленки покрывается системой нерегулярных волн, к-рые оказывают существенное влияние на перепад давления в орошаемом канале и коэф. массо- и теплоотдачи в фазах. В условиях интенсивного прямоточного течения процессы переноса кол-ва движения, теплоты и массы осложняются также сильным гидродинамич. воздействием потока газа на среднюю толщину, профиль скорости и др. характеристики пленки жидкости и наличием брызгоуноса (унос капель жидкости потоком газа, к-рые срываются с гребней волн и вновь падают на пов-сть пленки). В этих случаях рассчитывают осн. гидродинамич. параметры пленочного течения и коэф. массо- а теплообмена, обычно по полузмпирическим зависимостям. [c.449]

В условиях конвекции коэффициент теплоотдачи зависит от геометрической формы системы, от скорости газа относительно поверхности испарения, а также от физических свойств газа-теплоносителя. При определении скорости сушки предпочитают пользоваться коэффициентами теплоотдачи, потому что обычно они надежнее коэффициентов массоотдачи. При расчете коэффициентов массвотдачи по экспериментальным данным парциальное давление над поверхностью испарения обычно определяется по измерениям или расчетам температуры поверхности. Незначительная ошибка при определении температуры, влиянием которой на коэффициент теплоотдачи можно пренебречь, приводит к относительно большим ошибкам при определении парциального давления и, следовательно, коэффициента массоотдачи . [c.503]

Поэтому один и тот же поток может иметь разную толщину пограничного слоя в зависимости от того, что рассматривается — перенос импульса, тепла или вещества. При исследовании переноса импульса и распределения скоростей приходится говорить о гидродинамическом пограничном с л о е при рассмотрении теплоотдачи и распределения температур — о тепловом пограничном слое при анализе массоотдачи и распределения концентраций — о диффузионном пограничном слое. Как уже говорилось, в газах Ргг Ргд , и все три пограничных слоя имеют примерно одинаковую толщину. В капельных жидкостях Рг 10—10 , а РгдлгЮ —10 тепловой пограничный слой много тоньще гидродинамического, а диффузионный — еще на несколько порядков тоньще. [c.190]

Характер зависимости коэффициента массоотдачи р от скорости потока W в кипящем слое [p=коэффициента теплоотдачи, поскольку при турбулентном движении, которое характерно для кипящего слоя, отношение коэффициента массоотдачи к коэффициенту теплоотдачи величина приблизительно постоянная (р/а = onst.) [c.73]

Анализируя уравнения тепло-и массообмена иохно сделать вывод, что скорость потока на киэффициент теплоотдачи влияет меныпе, чем на коэффициент массоотдачи. С уменьшением величин критериев и р быстро растет [c.218]

Представляют интерес опыты Тома с трубами, обернутыми бумагой, увлажненной соляной кислотой, и потоком воздуха (насыщенным). Образующийся туман КН С давал возможность наблюдать картину клубящегося газа, вихрей и распределения скоростей. Этот исследователь, искавший связь между тепло- и массоотдачей, наблюдал распределение концентраций тумана, подобное распределению температур в явлениях теплоотдачи. [c.363]

В очень большом числе сообщений приводятся результаты измерения скорости массообмена между отдельной сферической частицей и потоком жидкости. С этой целью используют методики с сублимацией твердого вещества, с испарением жидкости в газ и с растворением твердого вещества или жидкости в жидкости. По-видимому, отсутствуют публикации исследований, посвященных изучению абсорбции газа единичными сферическими частицами в условиях, когда процесс лимитируется сопротивлением в газовой фазе. Подавляющая часть данных относится к испарению капель чистых жидкостей, поскольку экспериментальная методика проста, и небольшие капли (или капли большего размера с поверхностно-активным веществом) ведут себя как жесткие сферические частицы. Кроме того, значительный объем информации по теплоотдаче к сферическим частицам может быть в общем случае распространен на массоотдачу путем замены числа Нуссельта на k dJD и числа Рг на число S . [c.247]

На рис. 6.16 данные Айзенберга показаны кривой В—В. Ординатой /Ь является модифицированный параметр /о, определяемый из соотношения /о = (kdU) число Рейнольдса здесь находят по диаметру и окружной скорости вращающегося цилиндра. Результаты измерений растворимости бензойной кислоты, выполненные Райэном [188], при Re > 600 согласуются с данными Айзенберга. На рис. 6.16 изображены также кривые, относящиеся к теплоотдаче от вращающихся цилиндров к воздуху и жидкостям. Они проходят выше линии, полученной для массоотдачи, что, возможно, связано с относительно большим влиянием свободной конвекции. [c.273]