Диаметр расчет

Расчет водораспределительной системы включает в себя определение расхода воды и потерь напора в различных трубопроводах, а также вычисление результирующих остаточных давлений. Расчеты относительно большой водопроводной сети часто могут быть упрощены, если ряд трубопроводов с различными диаметрами заменить трубами эквивалентного диаметра. Эквивалентная труба — это воображаемый трубопровод, который заменяет часть реальной системы таким образом, что потери напора в двух системах идентичны для данного расхода воды. Например, трубы различных диаметров, соединенные последовательно, могут быть заменены эквивалентной трубой одного диаметра. Расчет проводят следующим образом исходя из принятого расчетного расхода воды определяют потери напора в пределах каждого участка трубопровода, а затем, используя сумму потерь напора на участках и величину расчетного расхода воды, по соответствующей номограмме находят эквивалентный диаметр трубы. При параллельно расположенных трубопроводах принимают некоторую величину потерь напора и исходя из нее вычисляют расход воды в каждой трубе. Затем по сумме расходов и принятым потерям напора определяют диаметр эквивалентной трубы. [c.95]

Расчет по приведенным уравнениям выполняют в поверочном варианте с задаваемой трассой трубопровода и его диаметром. Расчет выполняют также при заданных параметрах потока на выходе из печи максимальной температуре нагрева мазута в печи и давлении, обеспечивающем испарение мазута с долей отгона паровой фазы, равной сумме дистиллятных фракций. Расчет проводят методом последовательного приближения, принципиальная блок-схема расчета показана на рис. 1-36. Для повышения точности расчета трубопровод следует разбить на несколько участков. [c.75]

Определение оптимальной скорости пара. Вследствие большой разницы между количествами жидкости в исчерпывающей и укрепляющей колоннах, расчет ведем для каждой из этих колонн (по средним составам, найденным в примере 19-4), учитывая, что колонны будут различного диаметра. Расчет ведется аналогично расчету в примере 17-4 (стр. 611). [c.694]

Целью расчета закалочно-испарительных аппаратов является определение необходимой поверхности теплообмена для достижения заданной температуры (проектный вариант) или определение температуры на выходе из ЗИА, когда известны его размеры (поверочный вариант). Одновременно определяется температура поверхности труб, изменение теплонапряженности поверхности теплообмена, время пребывания потока в аппарате, потери давления, общее количество отведенного тепла и количество образовавшегося пара. Исходными данными для расчета являются температура и давление на входе в ЗИА, расход сырья и пара разбавления, состав пирогаза, давление генерируемого пара, число трубок и их диаметр. Расчет ЗИА ведется по участкам, число которых определяется возможностью усреднения теплофизических свойств по длине каждого из них. Обычно их число составляет 20—200 в зависимос- [c.133]

Рис. 37. Разность давлений между пузырьками различных диаметров [расчет по уравнению (4.1)].

Большие значения произведения давления на диаметр (расчет по нормам стандарта ВЗ 1515) [c.212]

Микроскопическое исследование закоксованного катализатора показало [9.3], что углеродная фаза обычно хорошо диспергирована внутри, гранул и зоны преимущественного выделения углерода отсутствуют. Большая часть кокса состоит из тонких (в виде пленки) агрегатов частиц размером менее 10 нм. В работе [9.4] показано, что частицы кокса имеют такие размеры, если гранулы катализатора были закоксованы при 375 °С, в то же время [9.5] из результатов кинетических исследований был сделан вывод, что частицы кокса должны быть около 4 нм в диаметре. Расчеты также показали, что частицы (для концентраций кокса 1—5%) пе распределены так, чтобы покрыть всю имеющуюся поверхность катализатора, ио имеют тенденцию к образованию кластеров как дискретных ансамблей на поверхности. Это было подтверждено микроскопическими исследованиями. [c.206]

Толщина изоляции биз определяется по уравнениям теплопередачи, которые для плоской и цилиндрической стенок имеют различный вид, что приводит к некоторой разнице и в методе расчета изоляции плоской и цилиндрической стенок. Однако для цилиндрических аппаратов большого диаметра расчет тепловой изоляции ведется, как для плоской стенки. [c.49]

Она представляет собой выражение для коэффициента диффузии в смеси двух типов молекул в виде жестких сфер одинаковой массы и диаметра. Расчет Dab для жестких сфер, у которых масса и диаметр неодинаковы, значительно труднее соответствующий анализ дает соотношение [c.445]

Так как пульсатор, трубопровод и колонна имеют различный диаметр, расчет амплитуды пульсации в некоторых случаях усложняется. Особенно сложен расчет амплитуды пульсации в случае абсорбции, когда пульсация передается сплошной газообразной фазе, в случае пневматического привода и когда пульсатор включен в линию подачи диспергированной фазы. Однако в последнем случае для расчета амплитуды пульсации может с успехом применяться теория пассивных четырехполюсников [28] и ме- [c.236]

Для аппаратов малых диаметров расчет рекомендовано вести [163, 209, 238] по уравнениям для ламинарного режима (Ве 10) [c.46]

Метод разбавления заключается в том, что концентрации анализируемого и эталонного растворов уравниваются путем разбавления того из них, который окрашен более интенсивно. Для удобства измерения объема растворов до и после разбавления сравнение интенсивности их окрасок проводят в градуированных цилиндрах, изготовленных из одного и того же бесцветного стекла и имеющих одинаковый диаметр. Расчет концентрации элемента в анализируемом растворе производится по формуле [c.41]

В случае, когда имеется проволока определенного диаметра, расчет производится иначе. Заданными величинами в этом случае являются требуемая мощность и диаметр проволоки. Сначала можно определить предельную силу тока, при которой данная проволока не переплавляется далее, по формуле PV = i Е устанавливается нужное напряжение. Но при этом часто оказывается, что необходимое напряжение не соответствует ни существующим напряжениям сети, ни напряжениям обычных трансфор маторов. Тогда следует ввести третью заданную величину — напряжение и рассчитать силу тока и сопротивление, исходя из общих уравнений [c.48]

Кольцевые каналы (кольцевые трубы) достаточно часто встречаются в конструкциях теплообменных устройств. Примером может служить теплообменник типа труба в трубе (рис. 10.6). Здесь одна горячая жидкость с температурой Г, на входе в теплообменник движется по внутренней трубе, а другая (ее температура на входе Т2 ) — в зазоре между трубами (кольцевом канале). Внешняя труба обычно хорошо теплоизолирована, и поэтому теплообменной поверхностью является только поверхность внутренней трубы. Пусть с/, — внутренний диаметр кольцевого канала, а с/2 — его внешний диаметр. Расчет теплоотдачи в кольцевом канале рассмотренного типа можно проводить по эмпирической формуле Исаченко—Галина [c.273]

Для труб небольших диаметров расчет можно вести по усредненным значениям давления и объемной скорости, относя их к центральной оси изогнутой трубы. По-видимому, при таком определении мы не допускаем больших ошибок, так как в примыкающих к изгибу трубы участках мы предполагаем наличие плоской волны, а поэтому вряд ли можно ожидать в любой точке сечения давлений, резко отличных от среднего. Вместе с тем это значительно упрощает дальнейшие выводы [c.56]

На рис. VII-27, а приведен вариант разделения колонны диаметром 5500 мм на блоки регулярной насадки Ваку-пак (цифрами обозначены одинаковые блоки). Высота всех блоков составляет 440 мм, максимальная ширина принята с учетом размеров люка-лаза и составляет 400 мм. При таком способе проектирования регулярной насадки выделяется базовый блок (номер 1) сечением 400x440x1000 мм, который можно использовать как типоразмер при проектировании колонн разного диаметра. Расчеты показывают, что для заполнения сечения колонны диаметром 5500 мм насадкой Ваку-пак требуется 80 блоков 21 типа. [c.265]

Весь последующий расчет проводится так же, как в гл. 2. Результаты расчета для удобства сравнения представлены на рис. 2.17,6. Сравнение его с рис 2.17, а показывает, что при температуре слоя 900 °С частицы нефтяного кокса крупнее I мм горят в КС инертных частиц практически любого диаметра (расчет проведен только для диаметра инертных частиц й, меньшего чем углеродных йт) в диффузионном режиме. С уменьшением диаметра частиц (при постоянном отношении йт1с1 > 1) коэффициент массоотдачи возрастает, но медленнее, чем коэффициент теплоотдачи, так как предельное значение критерия Нуссельта при уменьшении диаметра частиц равно 10, а критерия Шервуда— 1, в то время как в слое очень крупных частиц их значения одинаковы. Интенсивность лучистого теплообмена не зависит от диаметра частиц, и его роль невелика. [c.218]

Бохемена и Пёрнелла но изучению диффузии в насадочных колонках [5]. Уменьшение эффективного диаметра является результатом увеличения сопротивления потоку, обусловленного неправильной формой и поверхностью диатомитовых носителей. Это сопротивление соответствует наблюдаемому в случае твердых сферических частичек такого же эффективного диаметра. Расчеты по уравнениям (Vn. 4) и (VII. 6) для колонок с насадкой из стеклянных шариков дали хорошее согласие между средним гранулометрическим размером частиц и эффективными диаметрами. [c.159]

Авторы данной работы при решении уравнения (40) использовали метод свободного радиуса, когда для заданных значений величин То, Гст и Р, варьируя напряженность электрического поля, можно получить характеристики дуги различного диаметра. Расчет проводился на ЭЦВМ БЭСМ-2М для воздушной дуги при давлениях 0,1 и 1,0 ата при изменении То от 10 000 до 20 000° К для 7 =500° К. При этом использовались данные об энтальпии, плотности, электропроводности, вязкости и теплопроводности воздуха из работ [55—58]. [c.95]

Гидравлический расчет системы охлаждения вюиочает составление схемы водоводов, расчет их диаметров, расчет потерь напора и выбор насоса, расчет линии подпитки. [c.77]

Определеи ие оптимальной скоростн пара. Вследствие большой разницы между количествами жидкости в исчерпывающей и укре- пляющей колоннах,, расчет ведем для каждой из этих колоин (по средним составам, найденным в примере 19-4), учитывая, что колонны будут различ кого диаметра. Расчет ведется аналогично расчету в примере 17-4 (стр. 611), Принимаем насадку нз колец размером 15 X 15 X 2 мм (в навал) с эквивалентным днаметром экв. — 0,0085 м. [c.694]

Потери давления в длинных выкидных линиях способны резко снизить максимальную производительность скважины. Газолифтные операции могут оказаться безуспешными в результате чрезмерно высокого обратного давления в длинных выкидных линиях. В случае, когда мы имеем дело с выкидной линией большой длины и/или малого диаметра, расчет установки газлифта для высоких производительностей должен начинаться с расчета давления в коллекторе сепаратора. Давление в коллекторе является единственным давлением в системе, которое не изменяется заметно при изменении расхода газа и жидкости. Гидродинамическое давление в устье скважины рассчитывается на основе фактической конфигурации выкидной линии и общей производительности скважины. Сам принцип представляется достаточно простым, однако, к сожалению, общее уравнение может оказаться достаточно сложным. [c.82]