Нулевая пористость

Для изготовления прокатных сетчатых материалов наиболее целесообразно использовать тканые сетки с квадратным переплетением, располагая проволоки по утку и основе при переходе от слоя к слою под углом 45° это обеспечивает равномерность структуры материала по всей его площади. Исследования материалов, изготовленных с разной степенью обжатия, показали, что при возрастании этой величины от минимальной до критической (пунктир) уменьшается удельная пропускная способность материала (рис. 30). Критическая степень обжатия прокатного сетчатого материала определяется из условия, что материал имеет нулевую пористость, т. е. что объем образца равен объему всех проволок, образующих сетку. Критическая степень обжатия равна 66,3% для образцов, изготовленных из сетки № 0040, 67,1% для образцов из сетки № 0071, 72,1% для образцов из сетки № 0140. При такой степени обжатия удельная пропускная способность материала, изготовленного из соответствующей сетки, теоретически равна нулю. [c.210]

Экстраполяция прямой И = f (V) до пересечения с осью Н позволяет определить, как увеличился бы объем для образца нулевой пористости (рис. 12). Набухание натриевых бентонитов резко отличается от набухания кальциевых замедленным процессом поглощения влаги, при котором предельная величина набухания достигает максимального значения через 4—5 суток (рис. 13). [c.34]

V (при условно нулевой пористости), ка л/см -сек- град [c.96]

В связи с развитием новых областей техники возникла потребность в специальных материалах, способных выдерживать высокие температуры, быть стабильными при различных давлениях кислорода и других газов, а также обладающих различными оптическими, электрофизическими и механическими свойствами. Для теплоизоляционных конструкций, подвергающихся тепловым ударам, требуются материалы с большой пористостью, термически стойкие для радиоэлектроники и оптики — вещества и материалы особо плотные, с нулевой пористостью или монокристаллические. Известно, что только материалы на основе окисных соединений могли бы удовлетворять этим сложным требованиям. [c.133]

Для каждого борида получен набор образцов различной пористости, что позволило экстраполировать полученные результаты на материал нулевой пористости [3—5]. [c.178]

Теплопроводность, X. Данные для некоторых материалов из чистых окислов с поправкой на нулевую пористость. [Данные для проб, содержащих ВеО]. [c.109]

Разработанные в настоящее время неразрушающие методы контроля прочности основываются на измерении затухания ультразвуковых колебаний в образцах. Частота колебаний связывается различными корреляционными зависимостями с прочностными свойствами, определяемыми при разрушении образцов, например, с пределом прочности при сжатии. Для различных технологических однородных групп углеграфитовых материалов, полученных по электродной технологии, предел прочности при сжатии и измеренный по частоте поперечных ультразвуковых колебаний динамический модуль упругости, как видно из рис. 25, прямо пропорциональны [47] а= еЕ. При этом значения прочности и модуля упругости нанесены без приведения к нулевой пористости, поскольку в обоих случаях учитывающие пористость коэффициенты равны [33] испытания проведены при комнатной температуре. Влияние совершенства кристаллической структуры материала в первом приближении не сказывается на величине е. Экспериментальные точки, соответствующие образцам обработанного при различных температурах полуфабриката ГМЗ, группируются вдоль общей прямой, хотя и с заметным разбросом. Многократное уплотнение пеком при получении материала существенно повышает его относительную деформацию. Наибольшая ее величина -у материалов на основе непрокаленного кокса. Различие учитывающих пористость указанных коэффициентов для материалов, прошедших термомеханическую обработку, определило нелинейный характер связи модуля с прочностью у отличающихся плотностью образцов, и здесь [c.69]

Рис. 39. Связь средней величины электросопротивления (риспр) приведенной к нулевой пористости с диаметром кристаллитов Полуфабрикатов графита на основе игольчатого кокса, термообработанных в интервале 1300—3000 °С, с содержанием связующего 22 (/), 18 % (2) и ГМЗ пунктирная линия)

Температура плавления 2050° С, плотность 3,9 г/см , удельное электрическое сопротивление при комнатной температуре 10 ом-см, а при 1100° С — 10 ом-см средний линейный коэффициент термического расширения (в интервале 20—1000° С) 8,4x10 , коэффициент теплопроводности при условно нулевой пористости 0,0147 кал см - сек - град. [c.156]

Связь кристаллической структуры с теплопроводностью проанализи рована на отечественных промышленных графитовых материалах, а так же на отформованных по технологии графита ГМЗ материалах, наполни телем в которых служили различные коксы. Совершенство кристалличе ской структуры коксов изменяли, варьируя температуру обработки Средняя теплопроводность, приведенная к нулевой пористости, сопостав лена в работе [61] с измеренным рентгеновским методом диаметром областей когерентного рассеяния. Обнаружена прямая пропорциональная зависимость между этими величинами (рис. 48). Из имеющихся данных также следует, что тепловое сопротивление хорошо графитированных образцов изменяется линейно в зависимости от обратной величины диаметра кристаллитов. Все это свидетельствует о том, что в хорошо графитированных материалах средний свободный пробег фононов обусловлен рассеянием фононов на границах кристаллитов. [c.108]

Рис. 48. Зависимость между диаметром кристаллитов iLg) и приведенной к нулевой пористости средней величины теплопроводности ( .испр) ДЛ термообрв-ботанных в интервале 1300-3000 °С по-пуфабри катов

И. С. Старобинцем с соавторами предложена классификация рассеянных газов по формам нахождения газов в природе, причем основной упор делается на рассеянные углеводородные газы (рис. 95). В первую очередь следует различать относительно легкоизвлекаемые газы открытых пор и трудноизвлекае-мые газы закрытых пор. Фактические данные показывают, что породы и отдельные минералы с практически нулевой пористостью часто содержат рассеянные газы в сорбированном породой состоянии, заполняющие межкристаллические и межслой-ные пространства. [c.259]

Стеклокерамические материалы имеют нулевую пористость в отличие от большинства керамических изделий, спрессованных обычными методами. Пористость последних составляет в среднем 107о- Высокая плотность стеклокерамики объясняется тем, что в процессе кр [сталлизаиии стекло может течь, залечивая тем самым норы, возникающие при изменении объема. [c.230]

Большие расхождения в экспериментальных данных, о которых сообщалось ранее, объясняются тем, что и G сильно зависят от пористости образцов, а способы введения поправок не известны. В то же время испытания проводились в основном на образцах с высокой пористостью. Чтобы избежать проблемы, связанной с необходимостью учета пористости, недавно модули упругости были измерены на монокристаллах и горячепрессованных образцах с почти нулевой пористостью (100%-ная плотность). Большая часть информации была получена эхо-импульсным методом. [c.141]

Nb o,964 50 21 31 0,23 4 Горячепрессованный образец с пористостью 8%, поправка на нее введена Горячепрессованный образец, величины экстраполированы на нулевую пористость (см. рис. 61) [c.143]

А. С. Бережной [3] указывает, что реальным путем улучшения показателей по прочности и термостойкости изделий является снижение их пористости, и отмечает, что при условии нулевой пористости форстеритовые огнеупоры должны обладать следующими свойствами предел прочности при сжатии 5550 кг1см объемный вес 3,35—3,40 г/см -, температура деформации под нагрузкой 2 кг/сж 1720—1800° С термическая устойчивость до 25—30 теплосмен огнеупорность 1890—1910° С. [c.188]

Л. 38] была предложена зависимость Я = / (Я), приведенная на рис. 10-27. При этом коэффициент теплопроводности монолитного тела (нулевая пористость) принимался равным 2,8, а тела с пористостью 100% — 0,022 ккал1м ч град, что соответствует теплопроводности воздуха. Рядом на том же рис. 10-27 приведен график к = I (П), построенный по экспериментальным данным Б. Н. Кауфмана [Л. 20]. Данные Б. Н. Кауфмана относятся к коэффициенту теплопроводности мелкопористых строительных материалов (гипсовые и цементные отливки, трепель-ный кирпич и т. д.). [c.438]

Металлические войлоки, пропитанные совместимым мягким металлом, дают необычные уплотнительные материалы, выдерживающие давление воздуха 3,50 кгс1мм при 540 С. В условиях высоких температур уплотнения должны отличаться гибкостью, нулевой пористостью и хемостойкостью. Этим требованиям пол- [c.172]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология