Поперечные колебания, частота

Расчет вала на виброустойчивость сводится к определению условий работы, прн которых угловая частота соо вынужденных колебаний вала находится в определенном соотношении с частотой <о его собственных поперечных колебаний, соответствующей критической частоте вращения вала. [c.283]

Для трубных систем, в которых шаг труб меньше трех диаметров трубы, частота поперечных колебаний типа показанного на рис. 7.14, (наименьшая частота, которую можно ожидать при процессе срыва вихрей) прямо пропорциональна скорости течения жидкости. На рис. П6.6 приведен второй график для числа Струхаля 0,5 и некоторых типичных шагов труб. График предназначен для непосредственного упрощенного определения минимальной ожидаемой частоты возмущающих колебаний. [c.153]

Резонансные колебания трубопроводов. Усталостная прочность трубопроводов тесно связана с их колебаниями и в особенности с резонансными колебаниями, из которых наиболее вероятны и опасны с точки зрения разрушения поперечные колебания. Эти колебания могут возникать в результате воздействия на трубопровод рассмотренных выше сил давления жидкости при пульсирующем их характере, а также в результате вибраций и относительного перемещения частей машины, к которым крепятся трубы. Очевидно, что если один конец трубы будет колебаться вследствие вибрации частей машины относительно другого с частотой, равной частоте собственных колебаний рассматриваемого участка трубы, то она вступит в резонансные колебания, при которых амплитуда колебаний средней ее части может в десятки и более раз превысить амплитуду возмущающих (возбуждающих) колебаний концов. В результате в трубопроводе могут возникнуть напряжения, превышающие предел усталостной прочности. [c.499]

Расчет вала на виброустойчивость выполняют методом последовательных приближений. Задача сводится к определению приближенного значения диаметра виброустойчивого вала, расчету частот его собственных поперечных колебаний в воздухе и проверке полученного результата на условия виброустойчивости, приведенные в табл. 9.1. [c.284]

Собственные частоты колебаний являются важнейшими акустическими свойствами конструкций. В трубе можно вызвать продольные, крутильные и поперечные колебания. Для дефектоскопии трубы наиболее удобными являются продольные колебания, возбуждаемые механическим ударом. [c.7]

Дефект - поперечный пропил расположен на расстоянии 0,29 м от верхнего торца трубы. При рассмотрении рис.9,б видно, что кроме гармоник собственных частот (925, 1840, 2914 Гц) продольных колебаний трубы наблюдается второй ряд гармоник со значениями 890, 1790, 2755 Гц, расположенный около первого ряда (линией обведены частоты поперечных колебаний). [c.16]

Контроль натяжения канатов и стержней. Акустические методы применяют для контроля натяжения стержневой или проволочной арматуры при изготовлении предварительно напряженных железобетонных конструкций. Используют зависимость частоты поперечных свободных колебаний арматуры от силы ее натяжения [87]. Известно, что для струны, изгибная жесткость которой пренебрежимо мала, упругость определяется только натяжением а, которое связано с основной собственной частотой / поперечных колебаний соотношением [c.750]

Разработанный прибор ГСП АП-12 измеряет частоту поперечных колебаний, возбуждаемых приложением и резким сбросом небольшого усилия на середине свободной длины арматуры. Пьезоэлектрический приемник с биморфным пьезоэлементом крепят на ОК с помощью магнитов. Измеряемая частота лежит в диапазоне 2. .. 200 Гц, что ниже собственной частоты приемника. [c.751]

Рис. 56. Зависимость коэффициента затухания поперечных колебаний на межфазной границе вода — циклогексан от частоты.

Для расчета вала перемешивающего устройства необходимо его принципиальную схему привести к одной из расчетных схем, указанных на рис. 102. Расчет вала на виброустойчивость производится методом последовательных приближений. Задача сводится к определению приближенного значения диаметра виброустойчивого вала, расчету круговых частот его собственных поперечных колебаний в воздухе и проверке полученного результата на условия виброустойчивости, приведенные в табл. 25. [c.189]

Измерение внутреннего трения образца можно производить двумя методами снятием резонансной кривой при возбуждении в образцах поперечных колебаний и методом затухания свободных крутильных колебаний. Первым методом измеряют внутреннее трение на установке сконструированной в специальной лаборатории Московского института стали и сплавов [16] путем определения амплитуды колебаний при резонансной и близкой к ней частотах [c.256]

Для суждения о порядке величины этого термического действия, укажем, что, например, слой четыреххлористого углерода высотой 5 см и поперечным сечением 1 при облучении ультразвуковыми колебаниями частотой 1 мгц и интенсивностью [c.19]

При поперечном колебании V колеблется относительно X и 2, расстояние между которыми сохраняется постоянным. Вследствие большой массы X и 2 они почти не будут изменять своего положения. Это движение изображено на рис. 6 и соответствует колебанию типа (а) на рис. 2. Частота колебаний в предельном случае определяется только [c.35]

В заключение остановимся на краткой качественной характеристике локализованных у дислокации колебаний реальной кристаллической решетки, обладающей тремя поляризациями вектора смещений с тремя ветвями закона дисперсии. В изотропном приближении существуют две ветви поперечных колебаний с законом дисперсии со = 8 V + к ) и одна ветвь продольных колебаний с законом дисперсии (0 = 8 у + к ), причем всегда в, > Если значение к фиксировано, то имеется две полосы непрерывных значений частот объемных колебаний (рис. 83). [c.241]

Она возникает у края полосы частот поперечных колебаний, и локализованные колебания имеют вид поперечных волн, бегущих вдоль дислокации. Ось дислокации участвует в этих колебаниях, изгибаясь и колеблясь подобно натянутой струне. В силу экспоненциальной малости величины s k — скорость изгибных волн на дислокации практически не отличается от скорости 5 . [c.242]

Эта формула определяет также частоту собственных поперечных колебаний того же ротора. [c.333]

Хотя с помощью балансировки, методам проведения которой посвящена специальная литература [56], колебания опор даже при критических скоростях могут быть сведены к допустимому минимуму, вал при этих скоростях обладает повышенной чувствительностью к незначительным случайным нарушениям достигнутой уравновешенности. Поэтому работы на критических скоростях избегают, для чего в процессе проектирования рассчитывают собственные частоты поперечных колебаний вала. [c.201]

В качестве примера подобной методики можно указать метод тепловой волны , впервые предложенный авторами работ [117, 118]. Теория метода полз чила дальнейшее развитие в работах [119, 120]. Метод предназначен для установления связи между переохлаждением на фронте кристаллизации и скоростью его движения. Кратка экспериментальное осуществление метода заключается в следующем [120]. Один конец длинной трубки с постоянным поперечным сечением, наполненной расплавом, поддерживается при постоянной температуре, лежащей ниже температуры кристаллизации расплава Гк, в то время как на противоположном конце трубки температура меняется синусоидально, с частотой о и малой амплитудой От, причем колебания происходят около среднего значения Гп > Гк -f- бщ. Если протяженность затвердевшей части расплава в трубке велика по сравнению с расстоянием, на котором затухают тепловые колебания частоты ш, то зависящая от времени часть температурного поля в образце может быть разделена на три части 1) падающая волна в жидкости, распространяющаяся в направлении к поверхности раздела фаз 2) отраженная волна в жидкости, движущаяся в противоположном направлении 3) проходящая волна в твердой фазе, которая распространяется от поверхности раздела фаз. Измеряется амплитуда колебаний температуры в двух точках одной, находящейся в твердом теле, и другой, лежащей в жидкой фазе. Из этих результатов с учетом теоретических представлений делают определенные выводы относительно связи поверхностного переохлаждения со скоростью перемещения границы раздела фаз. [c.218]

Для уменьшения числа поперечных колебаний можно использовать упругий венец [55], сцепляющийся одновременно как с ведущей, так и с ведомой ветвями цепи. Эффект действия упругого венца сводится главным образом к увеличению жесткости контура и, следовательно, собственной частоты системы, в результате чего увеличиваются износостойкость и долговечность цепи и передачи в целом. Так, при работе цепного контура с натяжны.м упругим венцом из резины практически не наблюдается поперечных колебаний ветвей цепи износ деталей шарнира уменьшается в 1,3—1,5 раза. [c.210]

До сих пор мы рассматривали только продольные колебания, но если ввести для цепи деформационные силовые константы и предположить, что возможны перпендикулярные движения, то получим, что для каждой точечной массы цепи существуют три степени свободы (одна, связанная с продольным, а две другие — с поперечными колебаниями). Ньютоновские уравнения движения в направлениях у п г (перпендикулярных оси цепи) имеют более сложный характер, чем уравнения (16), но вид решения для частот снова указывает на существование оптической и акустической ветвей. Обе ветви являются дважды вырожденными, так как деформационные силовые константы в направлениях г/ и г предполагаются одинаковыми. [c.158]

На рис. 46 приводятся дисперсионные кривые [17] для двух важных направлений в приведенном (/-пространстве q = qain — безразмерная величина) для кристалла иодистого натрия и для алмаза. Все кривые поперечных колебаний для кристалла иодистого натрия являются двукратно вырожденными. Запрещенный интервал частот широк вследствие большой разницы масс атомов иода и натрия. Отсутствие зазора между верхней точкой ветви LA и нижней точкой ветви L0 на границе зоны алмаза в направлении [100] является следствием равенства масс атомов базиса (п = 2). Кроме того, L0 и ТО колебания вырождены в центре зоны, так как при отсутствии ионности нет дисперсии диэлектрических свойств. [c.113]

Типичные значения частот продольных мод колебаний находятся в диапазоне 100- -2000 Гц, что соответствует длине двигателя от 5 до 0,3 м, хотя наблюдались также продольные колебания низкой частоты порядка 15 Гц и высокой — порядка 15 000 Гц. При стендовых огневых испытаниях РДТТ продольные колебания, как правило, всегда регистрируются, поскольку их частота находится в пределах разрешения используемых на практике датчиков давления и регистрирующей аппаратуры. Колебания давления с амплитудой, составляющей 10% номинального давления, могут вызывать колебания тяги РДТТ в 20- 100% по отношению к номиналу. Это связано с тем, что волна давления действует на всю площадь заднего днища камеры сгорания, тогда как номинальная тяга определяется номинальным рабочим давлением и площадью критического сечения сопла (а также коэффициентом тяги, равным 1,1—1,5). Такие колебания могут приводить к вибрациям конструкции ракеты и поставить под угрозу функционирование большинства бортовых систем. Основные различия между продольными и поперечными колебаниями состоят в следующем. [c.127]

Высоко- и низкочастотные ПЭП. Высокочастотные ПЭП рассчитаны на получение колебаний частотой > 0,5 МГц. Они обычно предназначены для формирования направленных пучков УЗ-волн и возбуждают колебания с длиной волны, значительно меньшей поперечных размеров пьезопластины. Низкочастотные ПЭП обычно служат для работы на частотах <0,1 МГц. Их также используют для формирования направленных пучков, а в других приборах - для формирования изгиб-ных волн, возбуждения колебаний всего ОК или его части и анализа этих колебаний. [c.59]

Согласование электрического контура с механической резонансной частотой излучателя служит не только для усиления полезной частоты, но и для одновременного подавления мешающих частот. Как было показано, пьезонластина при ударном возбуждении колеблется не только со своей основной частотой в ней возникают также и поперечные колебания и высшие гармоники, Поперечные колебания коррелируют с поперечными размерами, которые обычно бывают очень велики по сравнению с толщиной пластины. Поэтому их частота получается много ниже полезной частоты. Таким образом, благодаря фильтрующему действию электрического резонансного контура можно подавить как поперечные колебания с более низкой частотой, так и верхние гармоники с повьппенной частотой, [c.166]

Многие органические вещества способны легко испаряться, поэтому теплоемкость этих веществ в газообразном состоянии представляет особый интерес. Поскольку данные по теплоемкостям газообразных веществ относительно скудны, разработка методов их приближенного расчета весьма желательна. Экспериментальные данные показывают, что группы атомов в соединениях, принадлежащих к одному гомологическому ряду, обладают почти одинаковыми свойствами. Так, например, колебания метильной группы почти одинаковы в молекуле пропана, бутана и октана во всех этих случаях вклад метильной группы в теплоемкость будет почти одинаков. Этот факт позволяет предположить, что теплоемкость газообразной молекулы можно представить в виде суммы теплоемкостей ее компонентов. Такое предположение в значительной степени справедливо. Как показал Меке [980], колебательные частоты молекулы можно приписать определенным валентным связям атомов, из которых построена данная молекула. Каждая валентная связь характеризуется определенной частотой продольных и поперечных колебаний, направленных перпендикулярно связи. Эти два типа частот колебательного движения называются валентными (V) и деформационными (б) частотами. Далее, Меке показал, что частоты, связанные с определенными связями в органических молекулах, очень незначительно изменяются при переходе от одной молекулы к другой. Бенневиц и Росснер [103] использовали такие обобщенные частоты для расчета теплоемкостей газообразных молекул, содержащих углерод, водород и кислород, с помощью эмпирического уравнения [c.160]

Если пренебречь поперечными колебаниями, обусловленными поперечным сжатием, т. е. считать пластину бесконечно большой, то собственная частота основного колебания кварцевой пьезонластины по.лучается равной, 5,45-105 2,73-Ю 5 [c.75]

Что же касается частоты отщепившейся от границы спектра продольных колебаний (рис. 83, частота к), то она могла бы быть дискретной только в меру пренебрежения взаимодействием между разными ветвями колебаний. Но линейный дефект нарушает независимость разных типов колебаний, и происходит их перепутыва- ие . Поскольку частота лежит в области сплошного спектра поперечных колебаний, происходит ее уширение, и соответствующее колебание превращается в квазилокальное. Так как никакой малости во взаимодействии разных. ветвей колебаний не существует, то для ширины соответствующего квазилокального пика можно взять оценки (14.24). [c.242]

Здесь V — объем тела, — скорость распространения поперечных колебаний и а — скорость распространения продольных колебаний. Число собственных колебаний для континуума не ограничено, но для кристаллической решетки оно ограничено. Полное число собственных колебаний Утах для кристаллической решетки равняется утроенному числу частиц. Вследствие этого, переходя от вспомогательной модели континуума к кристаллической решетке, мы должны учитывать, что в спектре твердого тела могут встречаться не все частоты, а частоты от нуля до некоторого значения Ущах причем эта максимальная частота определяется из соотношения [c.152]

Для интегрирования последнего уравнения можно использовать несколько способов. Выбор зависит от характера пластины и граничных условий. Для данного случая колебания пластины можно рассматривать как колебания стержня данной / и жесткостью изгиба D. В первом приблил1ении это допустимо, так как вычисления показывают, что основная частота колебаний кон-сольно закрепленной пластины совпадает с основной частотой поперечных колебаний однородного консольного стержня. [c.192]

На поперечное колебание молекулы воды катионы влияют тогда, как продольное колебание связи О—Н остается неизменным. Анионы влияют на частоту колебания связи О—Н, но не влияют на поперечные колебания. Это также подтверждает выводы, сделанные на основе изучения других явлений, о том, что при гидратации катионов молекулы воды в гидратной оболочке ориентированы атомом кислорода к катиону и связь молекулы воды с катионом осуществляется через атом кислорода, тогда как при гидратации анионов молекулы воды гидратной оболочки ориентированы к иону атомами водорода и связь между ионом и молекулой воды по xapaiKTepy соответствует водородной овязи [c.563]

Акустические колебания. Сильный шум, по-видимому, является результатом того, что скорость потока, определяющая частоту осцилляций потока в любом из двух случаев, показанных на рис. 7.14, оказывается близкой к акустической частоте закрытой органной трубы , т. е. столба жидкости между рядами труб (в направлении поперек потока жидкости). Известен пример [29], когда шум описывался как непереносимый свист . Были зарегистрированы уровни шума до 124 дб [31]. Такие поперечные акустические колебания могут также вызывать в трубах или стенках каналов поперечные колебания большой амплитуды, если частота колебаний окажется близкой к частоте собственных колебаний указанных элементов (как правило, к одной из мод колебаний, возникающих при изгибе). В воздуховодах с номинальным атмосферным рабочим давлением наблюдались флуктуации давления до 0,21 кПсм [31]. Систематические исследования возможности воздействия на эти явления проводились при коридорной схеме расположения труб путем изменения поперечного и осевого шага труб, причем было обнаружено, что число Струхаля сравнительно нечувствительно к изменению поперечного шага труб в пределах обычно применяемых значений шага, но чувствительно к изменению осевого шага [29]. Если последний превышает утроенный диаметр труб, то взаимодействие рядов труб становится относительно слабым, и разумнее определять число Струхаля по диаметру труб, а не по шагу. Исследование также показало, что скорости жидкости, дающие пиковые значения амплитуд шума, соответствуют совпадению частоты срыва вихрей с частотой собственных акустических колебаний одной из мод органной трубы в воздушном столбе в перпендикулярном к скорости потока и к осям труб направлении [c.151]

Демпфирование колебаний цепи. Известно [50—52], что работа цепного привода отличается большой неравно.мерностью движения. Возникающие при движении цепного контура продольные и поперечные колебания ветвей цепи приводят к удлинению пути трения, увеличению динамических нагрузок и напряжений на рабочих поверхностях деталей шарнира, что является причиной снижения кине.матической долговечности цепи и усталостного разрушения элементов цепной передачи. Частота поперечных колебаний зависит от конструкции и геометрических параметров контура, длины цепи и натяжения ее ветвей [53]. [c.210]