Джиллиленда

Рпс. 111.15. Корреляционный график Джиллиленда для определения числа тарелок при рабочем режиме колонны. [c.412]

Для получения в ректификационной колонне продуктов, отвечающих требованиям, необходимо наряду с другими параметрами процесса (давление, температура, место ввода сырья и т. д.) иметь соответствующие флегмовое число (поток флегмы) и число тарелок (или высоту насадки), определяющие разделительное действие колонны. При этом обычно исходят из допущения, высказанного Джиллилендом [[82], что при соответствующем изменении флегмового числа и. числа тарелок (высота насадки) в колонне можно получить продукты, удовлетворяющие заданным требованиям. Как показали многочисленные расчеты 74, 98] это допущение является достаточно точным. [c.237]

Здесь не приводится методика Джиллиленда, основанная на описанной ранее концепции ключевых компонентов, ибо она достаточно подробно изложена в литературе [.34, 62]. [c.407]

Определяется число теоретических тарелок. Обычно его с достаточной для практики точностью определяют по графику Джиллиленда (рис. П-ЗО), который построен на основе точных термодинамических расчетов для большого числа бинарных и многокомпонентных смесей методом от тарелки к тарелке . При вы- [c.97]

Выведены многочисленные соотношения для труб с орошаемыми стенками, одиночных шаров и цилиндров и слоев насадки различных видов. Наиболее полный их обзор содержится в известных монографиях Ниже приведены два типичных уравнения. Для труб с орошаемыми стенками Джиллиленд и Шервуд предложили уравнение [c.179]

Определяем число теоретических тарелок по графику Джиллиленда (при R = 1,1) [c.100]

В работе Джиллиленда утверждается, что для простых реакций 2-го и 3-го порядков при гидродинамических условиях, соответствующих небольшим числам Рейнольдса, основой для расчетов может служить модель идеального вытеснения. [c.36]

Джиллиленд и Мэзон продолжили изучение перемешивания газа, используя более широкий диапазон размеров микросфер и стеклянных шариков 0,45 0,3 0,15 0,1 мм. Профили концентраций, полученные в результате отбора проб газа из различных точек слоя, показаны на рис. УП-З и УП-4 [причем в одном случае газ-трасер вводили в слой через одиночную трубку (а), а в другом (б—д) — через батарейный инжектор]. [c.256]

Формулы для определения коэффициентов диффузии в газах формула Максвелла, модифицированная Джиллилендом [c.263]

Приближенные данные по равновесию парофазных, каталитических реакций гидратации олефинов приведены в табл. 35. Позднейшие работы не внесли очень больших изменений в приведенные значения. Джиллиленд [3] предложил следующее уравнение для изменения свободной энергии при реакции [c.145]

Положение места ввода сырья определяют по правилу Джиллиленда [c.43]

Отношение действительного расхода холодильного орошения к его минимальному значению, определенному по методике Джиллиленда, 1,55—1,78. [c.248]

Джиллиленд с сотр. [1231 получили на основе модели обновления такие же соотношения с той разницей, что в выражении (11-102) отношение 0 /0 заменено на [c.140]

Метод расчета ректификации многокомпонентных систем Джиллиленда [c.120]

В основу метода, предложенного Джиллилендом [21], [22], [38], [156], положена замена сложной многокомпонентной системы бинарной системой, состоящей из двух компонентов, получивших название ключевых. Один из этих компонентов именуется легким, другой — тяжелым. Легким компонентом выбирается компонент, имеющий наибольшую упругость паров. Содержание его в истощенной жидкости в незначительном количестве допустимо и определяется технологическими требованиями. Тяжелым выбирается компонент с малой упругостью пара. Его содержание в дистилляте также определяется технологическими требованиями. [c.120]

Для ориентировочного определения числа тарелок при конечном флегмовом числе V Джиллиленд предложил диаграмму [c.121]

Хо — содержание этих компонентов в дистилляте. Применение метода Джиллиленда проиллюстрируем при помощи примера [156]. [c.122]

По графику Робинзона и Джиллиленда (фиг. 110) находим а) = 1,57 м/сек. Сопоставим полученные значения допустимой скорости. [c.170]

Оптимальное положение тарелки питания с достаточной для практики точностью определяется на основе минимума приращения энтропии при смешении потоков на тарелке питания, которое происходит вследствие скачков концентраций компонентов в потоках и их температур. Как показывают расчеты, энтропия системы менее заметно изменяется вследствие скачков концентраций, нежели скачков температур потоков, Поэтому л ше использовать не концентрационный критерий по типу равного соотношения ключевых компонентов в сырье и в жидкости па тарелке питания (критерий Джиллиленда) [c.239]

Стефенс и Моррис [4], а также Джиллиленд, Баддор и Бриан [5] изучили абсорбцию хлора растворами хлорида железа. Хотя и было получено количественное согласование с теоретическими расчетами, в обоих случаях имелись некоторые аномалии. В частности, наблюдались более высокие скорости абсорбции по сравнению с рассчитанными по теории мгновенной реакции [5]. [c.162]

Для определения числа степеней свободы проектирования необходимо выписать все независимые уравнения, характеризующие установившийся режим работы колонны, перечислить все переменные, входящие в эти уравнения, и найти разность между общим числом переменных и числом уравнений. Эта задача рассматривалась Джиллилендом и Ридом, а также Куоком, установившими, что нри обычном задании исходных данных число степеней свободы не зависит от числа компонентов в сырье и равно 4. В случае бинарной системы это было ясно непосредственно, ибо нри заданном количестве и состоянии сырья и рабочем давлении процесса разделения для определенности режима разделения в колонне достаточно было закрепить хи, хд, нли и выбрать значение или х , т. е. сечение ввода сырья в колонну, в интервале концентраций, обеспечивающем получение минимального числа контактных ступеней. Однако для многокомпонентной системы такой окончательный вывод о числе степеней свободы проектирования можно сделать лишь после довольно внимательного анализа. [c.346]

Анализ, проведенный Джиллилендом, позволил связать отношения концентраций ключевых компонентов (легкого I и тя-жедого h) в жидких потоках с соответствующими отношениями в сырье или в его жидкой фазе и получить приближенные критерии для выбора уровня ввода сырья в колонну. [c.410]

Так, в известной корреляции Джиллиленда, представленной на рис. VIII.15, путем обобщения результатов многочисленных расчетов установлена эмпирическая зависимость между параметрами [c.411]

Среди ранних исследований заслуживают внимания работы, выполненные в Массачусетском технологическом институте Джиллиленд и Мазон вводили газ-трасер в псевдоожиженные слои диаметром 25 и 76 мм через пятимиллиметровую трубку, расположенную по оси потока. В первом аппарате высоту слоя варьировали в пределах 0,91—1,22 м, во втором она составляла 1,83 м. В последнем случае точка ввода меченого газа находилась на уровне 0,76 м от верхней границы слоя в качестве твердых частиц использовали микросферический катализатор крекинга размером 70—210 мкм и стеклянные шарики диаметром 150 мкм. [c.255]

Стемердинг, по сообщению Римана использовав д.ля исследований аппарат диаметром 152 мм с псевдоожиженным слоем катализатора крекинга, применил методику Джиллиленда и Мэзона нагревая верхнюю секцию аппарата и охлаждая [c.260]

Как уже было отмечено ранее, многие экспериментальные исследования были проведены в условиях поршнеобразования, и потому есть основания полагать, что перемешивание твердых частиц и газа в поршневом режиме больше, чем по описанной только что поршневой модели. Например, в опытах Джиллиленда в сотр., работавшими со слоями малых диаметров (76 и 114 мм) высотою до 1,8 м, скорости газа достигали 30 см/с. Мэй, исследовавший слой диаметром 380 мм и высотою 9,15 м, доводил скорости до 25 см/с. [c.275]

Этот эффект наблюдали Льюис, Джиллиленд п Гласс 1 , а также Матис и Ватсон при исследовании газовых реакций с псевдоожп-женным катализатором. [c.195]

Рпс. У-18. Степень превращенпя в реакторе с псевдоожиженным слоем катализатора (/) по сравнению со степенью превращенпя в кубовом (2) п трубчатом (3) модельных реакторах, содержащих то же к(JЛПчe тl 0 катализатора прн тех же хловиях реакцип (по Льюису, Джиллиленду и Глассу о — скорость начала псевдоожиженпя. [c.195]

Решение. Коэффициент диффузии D (м /с) газа А в газе В (или газа В а газе А) может быть вычислен по полузмпирической формуле Джиллиленда [c.168]

Джиллиленда и Жиру ара [117] измерялись коэффициенты температуропроводности йпрод для девятнадцати различных материалов в очень высокой колонке (Я = 1—5 фут, Dan =3 дюйма). Над реактором была расположена широкая осадительная секция и циклон, возвраш авшие вылетевшие частицы в слой, по-видимому, вдоль стенок колонки. По оси же, вероятно, осуш,ествлялся фонтанирующий режим, что и обусловило исключительно высокие рассчитанные значения Dпpaд до 800 см /с. [c.100]

Джиллиленд и Келлал [38] нодробно исследовали воздействие спиртов на этилен при условиях теломеризации. При полимеризации этилена в присутствии ди-т/зйт-бутилнероксида при давлении 70—.560 ат и 120—190 и применении спиртов в качестве растворителей последние участвуют в реакции, причем образуются высокомолекулярные спирты. Превращение проходит так, что спирт алкилируется у углерода, связанного с гидроксильной группой. Поэтому третичные спирты пе вступают в реакцию. Скорость нолимеризации увеличивается с новышением температуры, возрастанием давления этилена и концентрации нерекиси. Высокая чистота этилена так/ке способствует полимеризации, протекающей как цеппая реакция между радикалами. Из ди-трет-бутилпероксида при распаде образуется радикал [c.585]

Робинзон и Джиллиленд [175] на основе работ Соудерса и Броуна, а также Пиви и Баккера предложили диаграмму для нахождения допустимой скорости пара (фиг. ПО). На оси ординат [c.150]

Ректификационные и абсорбционные аппараты. Методы расчета и основы конструирования. Изд.3 (1978) -- [ c.0 , c.97 , c.239 ]

Разделение многокомпонентных смесей (1965) -- [ c.60 ]

Свойства газов и жидкостей (1982) -- [ c.475 ]

Ректификационные и абсорбционные аппараты (1971) -- [ c.56 ]

Оборудование производств Издание 2 (1974) -- [ c.381 , c.397 ]

Массопередача (1982) -- [ c.0 ]

Процессы химической технологии (1958) -- [ c.557 , c.570 , c.573 , c.697 , c.702 , c.718 , c.719 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология