Коэсит

Это уравнение относится к массопередаче между поверхностью тверды гранул и газовой или жидкой фазой. Можно привести много других соотношений, в том числе и более поздних, но в настоящее время вполне достаточно указанного уравнения. Метод оценки коэс ициентов диффузии в многокомпонентных системах был разработан Вильке . Элективные коэффициенты диффузии будут рассмотрены ниже. [c.284]

Уравнение (2-357) применяется тогда, когда сопротивление диффузии имеет место главным образом на стороне рафината, когда коэффициент распределения т велик. Уравнение (2-358) применяется при лимитирующем сопротивлении диффузии в экстракте, когда коэс ициент т мал. [c.246]

После установки за распределительным устройством двух сеток (0,2-0,2 мм) получено = 13 % ири Сел = 36 Ай з = 13,2 % при Сел = 0 = 2,6 % ёда = 5,5 %. Коэс фициент гидравлического сопротивления распределительного устройства Ср, у = 1,9. [c.293]

Анализ этих таблиц показывает, что результаты расчета по сопоставляемым способам могут отличаться довольно значительно— в несколько раз. Поэтому возникает вопрос о допустимых границах, условиях использования более простого способа с осреднением параметров. Наши расчеты показывают, что даже в случае неизменной теплоемкости в элементе относительно небольшое изменение коэффициента теплоотдачи (на 20—30%) вносит 1—2% погрешности расчета поверхности. В промышленных аппаратах коэс ициенты теплоотдачи могут изменяться в два-три раза, а это приводит к 10—15% погрешности. Если же переменными являются Со и Св, то погрешность расчета возрастает значительно. [c.97]

Использовав данные по изменению во времени безразмерного относительного диаметра пузырька конденсирующегося пара без и при наличии неконденсируемых примесей [5 , можно определить величину уменьшения мгновенного коэс )фициента теплоотдачи при конденсации пузырька парогазовой смеси в зависимости от состава последней (рис. 53, кривая 1). При этом оказывается, что отношение ап. г/о к не зависит от величины критериев Пекле и Якоба по крайней мере в интервале изменения последних от 1500 до 4500 и от [c.84]

Если температура стенок канала отлична от температуры жидкости, между стенкой и жидкостью происходит обмен теплотой и по мере движения в жидкости развивается профиль температуры. На достаточном удалении от начала обогрева или охлаждения профиль температуры становится полностью развитым, вследствие чего постоянным становится и коэс ициент теплоотдачи. Интенсивность теплоотдачи всегда выше при турбулентном течении. [c.233]

На рис. 5 приведена зависимость безразмерно локального коэс]х])ициента теплоотдачи от числа Не для ламинарного, ламинарного волнового и турбулентного течений. На рис. 6 приведена та же зависимость для среднего коэф( )ициента теплоотдачи. [c.342]

Пластины с ступенчатым профилем гофра. Экспериментальные исследования, проведенные для разных видов гофрированных пластин [6, 7], показывают, что значение Nu/Pr" увеличивается и коэс])фициент теплоотдачи а уменьшается при увеличении расстояния между пластинами при постоянных значениях Re. Перепад давления также увеличивается приблизительно в соответствии с соотношением [c.84]

Влияние условий на входе. При входе теплоносителя в длинную трубу или прохождении через препятствия наблюдается заметное влияние входного участка [301. Благодаря тонкому пограничному слою в окрестности входного участка (см. рис. 3.7) можно ожидать, что коэффициент теплоотдачи на этом участке будет очень велик. С утолщением пограничного слоя по мере удаления от входного участка коэффициент теплоотдачи уменьшается. На рис. П3.8 показано влияние этого фактора на средний коэс ициент теплоотдачи, представленный в виде зависимости от отношения длины к диаметру труб круглого сечения. [c.59]

Было установлено, что местный коэс х )ициент теплоотдачи изменяется от одной точки к другой вокруг шара в насадке из сферических тел наименьшие значения имеют место в точках, где шары касаются друг друга. Однако минимальное значение не равно нулю в точке контакта, а составляет около 40% среднего значения [18 — значительно больше того, что можно было бы ожи [c.204]

Рис. 4.2. Коэс )фици-енты для определения расчетным путем вязкости и температуры вспышки в закрытом тигле смесей нефтепродуктов, 1 - вязкость, 2 - температура вспышки.

Тарифная сетка служит для определения соотношений в оплате труда рабочих различной квалификации. Она состоит из тарифных коэффициентов, по которым определяют разницу в оплате труда рабочих разных квалификаций. Тарифные коэс ициенты сетки определяют, во сколько раз ставка рабочего данного разряда выше ставки рабочего I разряда. Тарифный коэффициент I разряда принимается равным единице. [c.168]

К Коэс фициент отклонения от законов идеального — [c.132]

Если принять р- = Ь (коэс х )ициент адсорбции), то после под- [c.105]

Отметим, что требование различения связано с особенностями естественного языка и отсутствует у вопросов, адресованных к информационной системе требование же полноты ответа тесно связано с коэс зфнциентом полноты информационных систем (под коэффициентом полноты поиска понимают отношение числа релевантных документов, найденных при поиске для ответа на данный вопрос, к числу всех документов информационной системы, релевантных данному вопросу). Н. Белнап и Т. Стил обнаружили очень интересную связь между требованием полноты ответа и понятием обобщенного квантора по А. Мостовскому (см. в связи с этим прим. 2 в списке примечаний редакторов, помещенном в конце книги). [c.8]

Выражение (III, 4) получено без каких-либо предположений относительно обратимости машины //. Поэтому оно может относиться как к обратимому, так и необратимому процессам. Из выражения (III, 46) следует, что знак равенства относится кобра-т и м ы м циклам. Следовательно, знак неравенства относится к необратимым циклам. В этих циклах необратимость связана, на-гфимер, с тем. что часть работы путем трения превращается в теплоту, вследствие чего уменьшается коэс[)фициент полезного дейст-ния цикла. Таким образом, коэффициент полезного действия тепловой машины, работающей необратимо, меньше, чем коэффициент полезного действия машины, работающей п обратимому циклу Карно между теми же температурами. [c.83]

Норма расхода на изделие устанавливается применительно к конкретному оборудованию и определенной технологической оснастке, В том случае, если изделие изготовляется при помопгн разной технологической оснастки, например на нескольких пресс-формах, норма расхода определяется как средневзвешенная величина из норм, определенных для каждой пресс-формы. Чистая масса изделия здесь определяется путем взвешивания 100 готовых изделий, полученных с определенной пресс-формы, и расчета средней величины массы. По пленочным и листовым изделиям чистая масса устанавливается на 1 а по трубам — на I пог, м. Нормирование имеет задачей установление и показателей использования сырья, материалов, энергии коэффициентов использовапия и расходных коэс )фициентов. [c.100]

Так как для диффузии при неустановившихся условиях рост температуры не зависит от времени экспозиции (см. раздел П1-4-3), то и для любой модели поверхностного обновления он будет таким же, что и для нестационарной диффузии, и выразится уравнениями (111,64) и (П1,65). При равенстве коэс )фициентов диффузии и соблю- [c.140]

Вопросы термодинамической проверки равновесных данных, полученных в изобарных условиях, были рассмотрены Биттрихом [128]. Он дал критическую оценку важнейшим известным методам. Херингтон [6] разработал новый графический метод ( тест на симметричность площадей ), который позволяет проверить экспериментальные данные для ограниченного интервала концентраций бинарных и тройных смесей. Тао [129], исходя из уравнения Гиббса—Дюгема, выводит соотношение для проверки термодинамической достоверности данных по фазовому равновесию в многокомпонентных системах. В монографии Шуберта [17] подробно обсуждаются прикладные методы измерения коэс ициентов активности и способы термодинамической проверки данных по фазовому равновесию бинарных систем. [c.93]

Теоретическое значение коэс ициента К определяется отношением длин отрезков ОС, и ОСо (см. рис. 82). Используя формулу (39), находим С1С0 = = 0,41 0 и, следовательно, К = ОС /ОСо = 1,69. Как видно, расхождение между теоретическим и опытным значениями коэффициента К не превышает 2,5%. [c.156]

Коэс[)фицненты Сг для коридорных и шахматных пучков изображены соответственно на рис. И и 12. При расчете Сг можно рекомендовать следующие формулы для коридорных пучков при Ке= 10 [c.147]

Для низких значений Bi j эта функция асимптотически приближается к самим значениям Bi j и коэс )фи-циепт теплопередачи / /., стремится к значению коэффициента теплоотдачи (внутренним сопротивлением тела пренебрегаем) [c.230]

Обычно конденсаторы работают нри скоростях пара, меньших скорости захлебывания. Сдвигающее усилие пара при этом слишком мало, чтобы воздействовать на кондеи-сатную пленку, таким образом можно обоснованно применять методы расчета коэс ициента теплоотдачи, изложенные выше. Обычно работа конденсатора в диапазоне параметров от возникновения захлебывания до образования восходящего кольцевого потока не предполагается, но она возможна при восходящем кольцевом течении. Однако последний режим течения обычно не рекомендуется, так как трудно обеспечить достаточно высокую скорость пара, покидающего верхнюю часть трубы, для сохранения кольцевого потока. Если необходимо работать в условиях восходящего кольцевого течения, то их следует установить. В пленке преобладает тогда сдвигающее усилие и, следовательно, коэффициенты можно найти из (25)—(27). [c.344]

Максимальный коэффициент теплоотдачи от слоя к стенке при преобладающем влиянии a onv > 800 мкм) и повышенных статических давлениях. Считая, что коэс])-фициент теплоотдачи от слоя к стенке в точке ожижения определяется только межфазной газово11 конвективной составляющей (нет никакой составляющей коэ1[)- [c.449]

С. Затопленные трубы. Свободные поверхности теплообмена можно увеличить, погружая трубы внутрь слоя. Присутствие затопленных поверхностей оказывает воздействие на местные условия ожижения и влияет на локальную составляющую коэффициента теплоотдачи, обусловленную перемешиванием частиц. Таким образом, когда горизонтальные трубы погружаются в слой, например большая поверхность теплообмена подвергается воздействию попереч]1ого потока твердых частиц, что выгодно с точки зрения теплообмена, не1юдвижный слой неожи-женных частиц будет скапливаться на верхней части трубы, а пузыри газа могут окутывать обращенную вниз поверхность. Когда трубы устанавливают в шахматном порядке, имеется тенденция к всплыванию пузырей. Хотя очень тесное расположение труб друг к другу серьезно нлияет на циркуляцию частиц, в [18] показано, что коэс])-фициенты теплоотдачи, которые были определены в экспериментах при низких температурах, не уменьшались нри этом катастрофически. Найдено, что коэффициент теплоотдачи уменьшился приблизительно на 25%, в то время как зазор между трубами изменился от 300 до 15 мм в экспериментах со слоями золы, имеющими широкое распределение по размерам при среднем размере частиц [c.450]

Со1 ласно новейшим исследованиям полного обмена ншдкости II барабане не происходит и она движется только в небольшой толщине слоя с внутренней стороны кольца кроме того, по мере отложения в барабане осадка рабочий объем жидкости уменьшается. Таким образом, приведенный выше расчет неточен вследствие сокращения Тн. Однако обе поправки связаны с меньшим требуемым временем осаждения (короче проходимый частицей путь, чтобы она могла выйти из потока) расчет можно скорректировать, вводя при нахождении Fqa коэс фициент запаса, меньший единицы. [c.363]

Изучение массообмена на такой модели проводилось Якушки-ным [96 ] при каталитическом окислении сульфита натрия кислородом воздуха. Диаметр барботажной трубы изменялся от 40 до 125 мм, а длина от 2 до Зм. Для проверки влияния скорости жидкости на массообмен в циркуляционной трубе в некоторых опытах устанавливалась диафрагма, изменяющая кратность циркуляции при неизменном расходе газа в барботажной трубе. Приведенная скорость газа в этой трубе составляла 0,055—0,90 м/с. Эффективность массообмена оценивалась объемным коэс ициентом массопереноса [c.111]

Для решения задач, связанных с периодическим нагреванием или С нестационарными тепловыми потоками, важно знать коэс )фи-циент температуропроводности, характеризующий скорость процесса выравнивания температуры. Он представляет собой отношение коэффициента теплопроводности к объемной удельной теплоемкости при постоянном давлении и выражается в смУс [c.39]

Теплообменник, изображеины на рис. УИ1-11, а, является одноходовым. При сравнительно небольших расходах жидкости скорость ее движения в трубах таких теплообменников низка и, следовательно, коэс х )ициеиты теплоотдачи невеликн. Для увеличения последних при данной поверхности теплообмена можно уменьшить диаметр труб, соответственно увеличив их высоту (длину). Однако теплообменники небольшого диаметра и значительной высоты неудобны для монтажа, требуют высоких помещений и повышенного расхода металла на изготовление деталей, ие участвующих непосредственно в теплообмене (кожух аппарата). Поэтому более рационально увеличивать скорость теплообмена путем применения многоходовых теплообменников. [c.328]

Химия (1978) -- [ c.530 ]

Химия кремнезема Ч.1 (1982) -- [ c.29 ]

Физическая химия силикатов и других тугоплавких соединений (1988) -- [ c.181 , c.209 ]

Физико-химическая кристаллография (1972) -- [ c.181 ]

Неорганическая химия (1987) -- [ c.56 ]

Общая химия (1974) -- [ c.560 ]

Правило фаз Издание 2 (1964) -- [ c.379 ]

Правило фаз Издание 2 (1964) -- [ c.379 ]

Физикохимия неорганических полимерных и композиционных материалов (1990) -- [ c.72 ]

Основы общей химии Том 2 Издание 3 (1973) -- [ c.589 ]

Химия привитых поверхностных соединений (2003) -- [ c.39 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология