Магний интерметаллиды

Взаимными могут быть не только солевые, но и металлические, содержащие интерметаллиды и полупроводниковые, окисные, силикатные и органические, если в них есть части, одно- или многоатомные, способные замещать друг друга. Для большей наглядности и удобства мы в дальнейшем будем иметь в виду только солевые системы, построенные по ионному типу. Эти системы обозначаются формулами, в которых слева от одной или двух вертикальных черт стоят символы катионов, а справа — анионов. Например, формула К, Mg I С1, 304 означает взаимную систему, состоящую из хлоридов и сульфатов калия и магния. [c.257]

По Дж. А. Тейлору, в цинковые припои, предназначенные для пайки оцинкованного железа и содержащие 2п—(10—50) % Сё, для упрочнения можно вводить 0,5—2 % Мп, 0,01—0,5 % Ы и 0,01 — 1 % Ыа. Эти элементы образуют с цинком тонкодисперсные интерметаллиды, входящие в эвтектику, и упрочняют припой. Припой Тп—5 % А1—4,9 % Си—0,1Ме с температурой плавления 370—454 °С может быть применен для бесфлюсовой пайки алюминия, например телескопических соединений трубчатых деталей после их предварительного лужения рекомендуемый зазор 25— 190 мкм. Есть сведения, что в припоях такого типа для дальнейшего повышения их коррозионной стойкости может быть введен хром (0,05 —0,5 %) и повышено содержание магния. Припой, содержащий 0,5—4,5 % А1, 0,4—4% Си и 0,1 % Ме, а также 0,05— [c.101]

Из-за сравнительно невысокой температуры плавления магния и его сплавов (640—655 °С) для пайки непригодны припои на основе меди, серебра, золота. Алюминиевые припои также непригодны из-за способности к активному химическому взаимодействию с магнием и образованию хрупких интерметаллидов в паяемом шве. Поэтому в качестве припоев для пайки магниевых сплавов применяют припои на магниевой основе. [c.287]

Алюминиевые сплавы подразделяются на деформируемые и литейные. Деформируемые сплавы отличаются высокой пластичностью и механической прочностью, К таким сплавам относятся, например, дуралюмины, содержащие добааки меди, магния, марганца, кремния, железа упрочняющей фазой в них являются соединение АЬСи и другие интерметаллиды. Дуралюмины характеризуются, однако, сравнительно невысокой коррозионной стойкостью, поэтому их часто применяют в плакированном виде, т. е. [грокатанными вместе с покрывающим их листовым чистым алю-ми [ием. Литейные сплавы содержат легирующих добавок больше предельной растворимости. Из них готовят различные фасонные отливкн. К литейным сплавам относятся содержащие до 7% кремния (силумины) или до 10% магния последние отличаются высокой коррозионной стойкостью. Алюминиевые сплавы применяют в самолетостроении, судостроении, ракетостроении, транспортном машиностроении (вагоны, автомобили, тракторы и т. п.), промышленном и гражданском строительстве (подъемно-транспортные сооружения, мосты, сборные дома, трубы для нефтедобывающей промышленности), а так /ке для орошения и дождевания в сельском [c.258]

Эффекты второго типа связаны со способностью некоторых малых примесей влиять на образование упрочняющих выделений, изменяя кинетику их роста и превращений, а иногда и морфологию. Такие эффекты особенно существенны в сплавах серии 5000, где вероятна последовательность формирования второй фазы [123] (здесь р—интерметаллид МдзА з). Явных свидетельств пред-выделения, т. е. возникновения зон Гинье — Престона (ГП) перед образованием р не имеется. Эти сплавы легко получить в виде метастабильных твердых растворов А1 — Мд, особенно при срав нительно низких концентрациях магния (как в случае сплавов 5083 и 5456), поскольку выделение равновесной р-фазы протекает довольно медленно. Фаза р возникает в результате гетерогенного зародышеобразования, особенно вероятного на границах зерен Фаза р формируется медленно и при этом стремится образовать сплошной слой. Очевидно, что такие р-слои, существенно анодные по отношению к матрице [128], могут вызывать сильную межкристаллитную коррозию (не обязательно КР). Как уже отмечалось, для других систем (и это справедливо такл е для рассматриваемых сплавов [2]), восприимчивость к КР иногда, но не всегда, коррелирует с межкристаллитной коррозией. Таким образом, увеличение содержания магния повышает нестабильность сплава (т. е. тенденцию образовывать р-фазу в процессе эксплуатации), поэтому были разработаны многочисленные методы обработки и легирования сплавов серии 5000 с целью их стабилизации и предотвращения формирования зернограничной р-фазы. Например, холодная деформация с последующим высоким отжигом в области а + Р [c.83]

LI2 2, с Кремнием — силицид LieSi2. При растворении Л. в жидком аммиаке образуется амид Л. (раствор имеет синий цвет). С фосфором Л. непосредственно не реагирует. Со многими металлами Л. образует сплавы, сообщая им вязкость или твердость. С алюминием, цинком, магнием, кадмием, ртутью, таллием, свинцом, висмутом, оловом Л. образует интерметаллиды. См. также приложение. [c.23]

Класс 6 ттт (4%) — все гексагональные металлы бериллий, кобальт, магний, тантал, цинк, кадмий, висмут, титан и другие и их соединения некоторые интерметаллиды графит, тридимит, борнитрнд, никельарсе-нид. [c.67]

Такими интерметаллическими соединениями для сплавов системы Ai—Си (дуралюмин) являются СиАЬ (0-фаза), системы А1—Mg при содержании магния больше 6% —интерметаллиды MgaAb, систем А1—Mg—Zn и А1—Mg—Zn—Си — интерметаллиды MgZn2 и др. [c.94]

Кривые скорости газовыделения имеют сложный характер. Отрицательный дифференц-эффект, характерный для магния, проявляется у всех исследуемых сплавов. Рост скорости коррозионного процесса связан с изменением их структуры по мере увличения содержания ртути в сплаве. Причем количественные изменения скорости коррозии в сплаве обнаруживаются не с момента появления новой структурной составляющей, а при накоплении определенного ее количества, способного существенно изменить характер процессов, связанных с газовыделением. Потенциал магния и сплавов при анодной -поляризации (/) = = 150 ма см ) с повышением температуры несколько снижается (рис. 3). Газовыделение магния и сплава т.вердого раствора (0,5% Hg) с повышением температуры почти не изменяется (рис. 3, кр. I, 2). В тех же условиях для сплава, близкого по составу к MgзHg, с ростом темлературы наблюдается увеличение объема выделившегося газа по экспоненциальному закону (рис. 3, кр. <3). Это позволяет предполагать, что интенсивное растворение сплавов с образованием шламов обусловлено наличием в них интерметаллида MgзHg, который в сплавах выше 2— 4% Hg выделяется как вторичная фаза из пересыщенного твердого раствора, а при более высоком содержании ртути лри первичной кристаллизации. [c.115]

В работе Павловой и Соболевой [65] показано, что допол- нтельное легирование сплава АМц либо 0,2% титана, либо 0,5 магния, либо магнием и. марганцем по 0,5% каждого су-нгестоеино снижает скорость развития точечных поражений. В последних двух случаях значительно уменьшается и число точек. Легирование сплава АМц 0,2% хрома не подавляет точечной коррозии. Чувствительность к точечной коррозии зависит от состава металла и состояния окисной пленки. Хром присутствует в сплаве в виде интерметаллического соединения СгД 7 вследствие ликвации хрома включения интерметаллидов могут достигать значительных размеров. [c.78]

Интерметаллид Mg2Alз, или (3-фаза, не пассивируется в растворах хлоридов, интенсивно растворяется, и разрушение сплава протекает по границам зерен. Если интерметаллид выпадает и по границам и в самом зерне, то наблюдается умеренная склонность к растрескиванию [168]. В сплавах, содержащих менее 2,7% магния, р-фаза не выпадает, и эти сплавы не склонны к коррозионному растрескиванию [169]. [c.87]

При коррозионном растрескивании сплавов алюминия с магнием и цинком происходит преимущественное растворение интерметаллида M.gZn2 [159]. Дополнительное легирование алюминиевого сплава, содержащего 0,65% Си, 0,18—0,28% Ре, 2,61—2,95% 0,32—0,54% Мп, 0,15—0,17% 51, 4,63—5,70% 2п, хромом в количестве 0,18% в 10 раз увеличивает стойкость сплава против коррозионного растрескивания при испытаниях в 0,01-н. соляной кислоте. Аналогичный эффект наблюдается прн введении 0,2% Сг в сплав с 2—6% Мц [177—179]. [c.88]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология