Коэффициент стенку

Рис. 97. Поправка к коэффициенту теплоотдачи свободной конвекцией от стенки трубы к воде при различных значениях диаметра трубы (см. рис. 96).

Выбор коэффициента оребрения труб зависит от соотношения коэффициента тепло.отдачи от продукта к воздуху и термического сопротивления стенки. Коэффициент оребрения стандартизированных труб ф определяют как отношение полной поверхности трубы по оребрению i n к наружной поверхности гладкой трубы у основания ребер F [c.103]

I. Определение продольного коэффициента теплопроводности при встречном направлении потоков газа и теплоты. Последний создается обогревом верхнего или нижнего торца зернистого слоя источником, не мещающим движению газов, например, пластинчатым электронагревателем [29] или инфракрасной лампой [27, вторая ссылка]. Стенки аппарата тщательно изолируют, температуру слоя измеряют в нескольких сечениях на оси аппарата и у стенки. В эксперименте осуществляется одномерный поток теплоты и уравнение (IV. 15) принимает вид [c.113]

Коэффициент теплоотдачи от нагреваемого потока к стенке по уравнению (130 а) [c.162]

Методика их расчета принципиально не отличается от методики расчета конвекционного змеевика. Однако, поскольку коэффид иенты теплоотдачи аг к пару в трубах пароперегревателя и к воздуху в воздухоподогревателе соизмеримы с коэффициентом теплоотдачи от газов к стенке, при этих расчетах необходимо учитывать коэффициенты теплоотдачи к среде в трубах аг. [c.130]

Физическая размерность величин и К равна №/о и КВт , ° Jсоответственно. Коэффициент тешюпередачи удрбнее задавать обратной ему величиной Q = 1/К - термическим сопротивлением тепловому потоку. При передаче тепла от одного теплоносителя другому через разделяющую стенку, величина складывается из отдельных слагаемых,обусловленных частными термическими сопротивлениями материала стенки, и ламинарных пленок теплоносителей [c.54]

Взаимодействие неоднородного профиля скоростей по сечению реактора и поперечной диффузии также приводит к эффективной продольной дисперсии потока. Это было впервые показано Тейлором, который предложил простой п изящный экспериментальный метод измерения продольного эффективного коэффициента диффузии. Рассмотрим, например, светочувствительную жидкость, текущую в ламинарном режиме через цилиндрическую трубу. Вспышка света, проходящего через узкую щель, может окрасить в синий цвет диск Ж1ЩК0СТИ, перпендикулярный к направлению потока. Если бы диффузии пе было, то этот диск превратился бы в параболоид, причем его край, соприкасающийся со стенкой трубы, не двигался бы вообще, а центр перемещался бы со скоростью, вдвое большей средней скорости потока. Однако при этом области с низкой концентрацией трассирующего вещества окажутся в непосредственной близости к поверхности, где эта концентрация высока, и благодаря диффузии эта поверхность начнет размываться. Трассирующее вещество в центре трубы будет двигаться к периферии — в область, где течение медленнее, а трассирующее вещество у стенок — внутрь трубы, где течение быстрее. В результате концентрация по сечению трубы станет более однородной и получится колоколообразное распределение средней по сечению концентрации трассирующего вещества, центр которого будет перемещаться со средней скоростью потока. Дисперсия относительно центра распределения, служащая мерой продольного перемешивания потока, будет нри этом обратно пронорциональна коэффициенту поперечной диффузии, так как чем быстрее протекает поперечная диффузия, тем меньше влияние неоднородности профиля скоростей по сечению трубы на продольную дисперсию потока. Тейлор пашел, что эффективный коэффипиеит продольной диффузии для ламинарного потока в трубе радиусом а равен 149,0. Более детальное исследование показывает, что эффективный коэффициент продольной диффузии имеет вид [c.291]

Коэффициент теплопередачи в зоне кипения все время изменяется по высоте трубок. В режиме пузырькового потока он выше, чем в зоне предварительного нагрева. При переходе от пузырькового к стержневому потоку коэффициент теплоотдачи увеличивается и достигает максимума, а затем снижается при переходе от стержневого потока к кольцевому. При дальнейшем увеличении паросодержания паровой поток обладает такой кинетической энергией, что срывает пленку жидкости со стенок трубки. Жидкость при этом оказывается в ядре потока в виде брызг и капель, а паровой ноток соприкасается непосредственно со стенкой трубы. Такой гидродинамический режим называется туманообразным потоком . В этом [c.97]

Х-1ъ — коэффициент трения твердого материала о стенки пневмоствола, определяемый опытным путем с достаточной для практических целей точностью можно принимать = = 0,05 [c.83]

А — коэффициент теплопередачи от реагирующей смеси к теплоносителю, учитывающий конечную скорость конвективной теплопередачи на внешней и внутренней сторонах стенки реактора и теплопроводности через стенку. [c.159]

Покажите, что коэффициент ф, взятый из кривой й на рис. 14-14 для значения з1й=3, справедлив. Коэффициент ф на этой кривой тождествен угловому коэффициенту стенки печи относительно ряда трубок. [c.533]

Поэтому коэффициент стенки /" у Столпера и Шапиро можно рассматривать лишь как поправочный коэффициент, позволяющий обобщить экспериментальные данные и выразить их в виде одной кривой. [c.158]

Если тепло отводится со стенки реактора, то достоверность одномерной модели, очевидно, зависит от того, насколько эффективно поперечное перемешивание в реакторе (см. раздел IX.4). Приняв одномерную модель, следует выразить скорость отвода тепла через суммарный эффективный коэффициент теплопередачи к [c.272]

Коэффициент теплоотдачи к продукту а-1 п копвекционпых трубах нефтезаводских печей обычно во много раз больше коэффициента теплоотдачи от газов к стенке. Поэтому мои но для практических целей приравнять коэффициент теилонередачи коэффициенту теплоотдачи ш, так как значительно меньше, чем Следовательно, [c.129]

Когда поры настолько велики, что молекулы сталкиваются между собой чаще, чем со стенками пор, механизм диффузии тот же, что и в объеме газа или жидкости. Если О — коэффициент молекулярной диффузии, то мы можем определить эффективный коэффициент диффузии в порах как [c.131]

В очень узких порах молекулы сталкиваются со стенками чаще, чем между собой. При столкновении молекула мгновенно адсорбируется на стенке и тут же десорбируется, отлетая под углом, не зависящим от угла, под которым она подлетела к стенке. В этом случае, как и раньше, суммарный поток вещества можно представить в виде произведения коэффициента диффузии на градиент концентрации. [c.131]

Из сказанного выше ясно, что в вопросе о законе затухания коэффициентов турбулентного обмена вблизи стенки нет единой точки зрения. Диапазон предлагаемых значений п включает в себя значения п = О [50 п = 2 [51], п = 3 [52—55 д = 4 [22, 35, 49, 56, 57], п = [c.181]

Теперь поставим вопрос, как оценить величину Л. Прежде всего Q представляет собой скорость теплообмена, отнесенную к единице объема слоя, и потому /г имеет вид Ыр, где р — площадь поперечного сечения реактора, деленная на периметр охлаждающей поверхности (иногда эту величину называют гидравлическим радиусом), и к — коэффициент теплопередачи, отнесенный к единице охлаждающей поверхности. В рассматриваемой системе, очевидно, существуют три последовательных сопротивления теплопередаче от реагирующей смеси или зернистого слоя к стенке реактора, через стенку реактора и от стенкп к теплоносителю. Последнее сопротивление зависит от характеристик потока теплоносителя и может быть оценено стандартными методами, применяемыми при расчете теплообменников. Скорость теплопередачи через стенку определяется решением задачи теплопроводности. Для гомогенного реактора скорость теплопередачи от реагирующей смеси к стенке также оценивается стандартными методами, но для зернистого слоя вопрос более сложен. Эксперименты [c.272]

Коэффициент стенки в формуле Чилтона и Колборна явился следствием неодинаковой плотности упаковки насадки (шихты) у стенки и в средней части. Поэтому гидравлическое сопротивление насадки у стенок и в центре неодинаково и коэффициент стенки /" вносит соответствующую поправку. [c.158]

Точка эквивалентности здесь не лежит в середине скачка, так как в этой реакции сте-хнометрическпе коэффициенты не равны друг другу. [c.364]

Коэффициенты 1/В и 1/В, имепт смысл постоянных времени аккумулирования тепла агентом и разделяющей стенкой аппарата со стороны соотвотсгвувщего теплоносителя. [c.55]

Понимая, что теория проницания в своем первоначальном виде непригодна для описания массообмена при турбулентном движении фаз, Коларж [29, 30] предпринял попытку связать время контакта т с характеристическими параметрами турбулентности в потоке, обтекающем твердую поверхность. Основной постулат теории Коларжа состоит в допущении, что перенос массы и тепла с твердой поверхности в объем лимитируется сопротивлением турбулентных пульсаций масштаба Яо, равного внутреннему масштабу турбулентности (т. е. такому критическому размеру турбулентных пульсаций, при котором начинают сказываться вязкие силы). Если предположить, что турбулентные вихри масштаба вплотную подходят к стенке и что перенос внутри таких вихрей осуществляться посредством нестационарной молекулярной диффузии, то для коэффициента массоотдачи получится выражение [c.175]