Теплоотдачи коэффициенты при свободном движении жидкосте

Рис. П1-8. Номограмма [основана на уравнении (П1-28а)] для определения коэффициентов теплоотдачи при свободной конвекции газов и жидкостей от вертикальных поверхностей (или при движении жидкостей и газов с низкими скоростями внутри вертикальных цилиндров). X > 10 .

Решение. Коэффициент теплоотдачи нри свободном движении жидкости около горизонтальных труб рассчитываем по формуле (4-40) [c.189]

Рис. 1Х-33. Номограмма для определения а при рас-яете коэффициентов теплоотдачи от конденсируюш ихся паров к стенке [но формулам (1Х-14) и (1Х-15)]и свободном движении жидкостей (для горизонтальных труб и вертикальных поверхностей в случае ламинарного режима) (построена Горловским).

Коэффициент теплоотдачи при свободном движении жидкости. [c.313]

НОМОГРАММА ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛООТДАЧИ ПРИ СВОБОДНОМ ДВИЖЕНИИ ГАЗОВ И ЖИДКОСТЕЙ В БОЛЬШОМ ОБЪЕМЕ [c.12]

Конвективная теплоотдача, как уже отмечалось, является результатом двух параллельно протекающих процессов переноса тепла собственно теплопроводности и молярного теплообмена, обусловленного движением жидкости или газа (конвекция). В зависимости от свойств последних и характера их движения вклад каждого из двух процессов может быть различным, но прп всех условиях интенсивность теплообмена, выражаемая коэффициентом теплоотдачи а, неразрывно связана с характером движения жидкости или газа. В связи с этим различают теплоотдачу при свободной (естественной) конвекции, при ламинарном и турбулентном режимах течения. При этом предполагается, что участвующие в теплообмене жидкости и газы не меняют своего агрегатного состояния (не испаряются и не конденсируются) теплоотдача, сопровождающаяся изменением агрегатного состояния жидкостей и газов, вследствие специфических особенностей будет рассмотрена отдельно. [c.285]

По оси ординат на рис. 11.33 отложены коэффициенты гидравлического сопротивления обтекаемых тел, а по оси абсцисс — числа Рейнольдса Re , отнесенные к диаметру шара или пучку труб и к истинной скорости потока. Из рис. 11.33 видно, что в области Re >10 (что соответствует Reg>20 для зернистого слоя) fa как для шара, так и для цилиндра в свободном потоке, зернистом слое и пучке труб соизмеримы при малых Re коэффициенты гидравлического сопротивления для шара и цилиндра в слое в 10-15 раз больше, чем для отдельного тела при той же линейной скорости потока. Это отличие объясняется различной картиной обтекания элементов в слое и свободном потоке при малых Re. Сопоставление данных по гидравлическому сопротивлению, теплоотдаче к поверхности зернистого слоя, диффузии и продольному перемешиванию при движении жидкости в зернистом слое позволяет более ясно представить физическую природу движения жидкости в зернистом слое при различных значениях критерия Рейнольдса (см. гл. IV и V). [c.105]

Для вертикальных труб величина коэффициента теплоотдачи зависит от взаимного направления вынужденного потока и свободного движения жидкости. При совпадении их направлений, т. е. в случае если жидкость при нагревании движется снизу вверх, коэффициент теплоотдачи можно принимать равным 0,85а, где о.—коэффициент теплоотдачи, вычисленный по формуле (2—48а) при несовпадении указанных направлений коэффициент теплоотдачи равен 1,15 о.. [c.309]

Для вертикальных труб величина коэффициента теплоотдачи зависит от взаимного направления вынужденного потока и свободного движения жидкости. При совпадении их направлений, т. е. в случае движения жидкости при нагревании снизу вверх, коэффициент теплоотдачи [c.268]

Кроме пузырчатого и пленочного кипения возможен также режим слабого кипения при малых температурных напорах (Ai = Ij-t — <кип ) и соответственно — при низких удельных тепловых нагрузках q. Так, для воды подобный режим кипения при атмосферном давлении наблюдается при Ai < 5 °С и s 5800 вт/м. В этих условиях расчет коэффициентов теплоотдачи при кипении можно производить по уравнениям для свободного движения жидкостей (см. стр. 302). [c.307]

При этом, если конвекция вынужденная, то коэффициент теплоотдачи а зависит от режима движения жидкости, характеризуемого величиной Ке. При свободной же конвекции, кипении жидкостей и конденсации паров а зависит от температуры стенки, через которую происходит передача тепла. Для всех перечисленных случаев получены многочисленные формулы, позволяющие вычислить а. Пользование формулами для вынужденной конвекции не представляе Е труда. [c.326]

Теплоотдача при кипении в большом объеме в условиях свободной конвекции. При небольших температурных напорах и, следовательно, небольших удельных тепловых потоках (область АВ — рис. 208) значения коэффициентов теплоотдачи невелики и определяются условиями свободной конвекции для аммиака при температурах насыщения = от — 40 до 0° величина теплового потока, ограничивающего область преобладающего влияния свободной конвекции, равна 1200—2000 ккал/мНас, для фреона 12 — 1800—2000 ккал/мЧас. Значения коэффициентов теплоотдачи в этой области могут быть подсчитаны по формулам для свободного движения жидкости. При температурах кипения от ts — —40 до О° эти формулы с точностью 3% приводят к виду [c.426]

Значения коэффициентов теплоотдачи больше всего зависят от среды со стороны жидкости а более чем в сто раз выше, чем со стороны газа. Большое влияние оказывает скорость движения жидкости или газа. Например, коэффициент теплоотдачи воды а = = 35004-4600 Вт/(м -К), воздуха при свободном движении а = = 1,6ч-12 Вт/(.м -К), а при вынужденном движении (с вентилятором) а = 20-f-60 Вт (м -К). [c.97]

Результаты экспериментальных исследований. После градуировочных, наладочных и уточняющих методику эксперимента опытов были проведены основные. В этих опытах изучалось влияние плотности орошения, температуры орошающей жидкости, геометрических факторов, а также процесса испарения и теплоотдачи от пленки орошающей жидкости к воздуху при свободном и вынужденном движении воздуха на коэффициент теплоотдачи. [c.31]

Критерий к в условиях свободного движения призван заменять скорость и, следовательно, физическая его роль заключается в характеристике общей гидродинамики потока. Тем самым он отражает относительное влияние зоны подогрева и зоны кипения в трубах на средний коэффициент теплоотдачи всей поверхности, а также характеризует зависимость теплоотдачи при кипении от количества жидкости, проходящей вдоль теплообменной поверхности трубы, следовательно, от толщины пристенного кипящего слоя жидкости [c.97]

При вертикальном положении труб и совпадении или противоположных направлениях свободного и вынужденного движений жидкости реальный коэффициент теплоотдачи может отличаться от расчетного по формуле (23) на 15%- Для вязких жидкостей — жидких топлив и смазочных масел — в процессе исследований выявилось некоторое расхождение коэффициента теплоотдачи, подсчитанного по уравнению (23), с экспериментальными данными. [c.29]

В области переходной от ламинарного к турбулентному движению на коэффициент теплоотдачи, несмотря на начинающуюся турбулизацию потока, еще существенно влияет критерий Грасгофа (Ог), хоть и меньше, чем при ламинарном движении, так как наличие естественной конвекции в этой области все-таки значительно, особенно в области значений критерия Рейнольдса Ке= = 2200- 3500. В этой области значений критерия Рейнольдса влиянием свободной конвекции пренебрегать нельзя. Влияние это особенно заметно в следующих случаях при движении жидкостей малых вязкостей, при больших линейных размерах, принятых за определяющий размер, и при больших температурных напорах. [c.32]

При небольших разностях температур жидкости и стенки 0, характерных для холодильных аппаратов, этот множитель может быть принят равным единице. С учетом этого для расчета средних коэффициентов теплоотдачи при свободном ламинарном движении у горизонтальной трубы может быть применено критериальное уравнение И. М. Михеевой [56] [c.19]

Поэтому распределение тепловых потоков и поле температур в движущейся жидкости, а также коэффициент теплоотдачи а от жидкости к стенке зависят не только от физических свойств жидкости, но и главным образом от характера и скорости ее движения. В зависимости от причины, вызывающей движение жидкости, различают движения вынужденное и свободное. [c.23]

Интенсивность кипения и скорость перемешивания жидкости велика, а скорость естественного или вынужденного движения жидкости (с точки зрения влияния на интенсивность теплоотдачи) сравнительно мала. В этом случае развитого кипения коэффициент теплоотдачи практически перестает зависеть от скорости движения жидкости и определяется только интенсивностью кипения, как при ее свободном состоянии. [c.50]

Наиболее трудным и ответственным при тепловом расчете аппарата является определение коэффициентов теплоотдачи. Методы определения их аналитически изложены в [Л. 6 и 7]. Значения коэффициентов теплоотдачи при свободном движении газов и жидкостей в большом объеме (Сг-Рг<20-10 и Сг-Рг>20-10 ) ипри конденсации насыщенного пара могут быть также найдены по номограммам XV, XVI и XVII [Л. 7]. [c.126]

Значения коэффициентов теплоотдачи при свободном движении газов и жидкостей в большом объеме (Ог Рг<20 10 и Сг Рг>20 10 ) и при конденсации насыщенного пара могут быть также найдены по номограммам XV, XVI и XVII [Л. 7]. [c.137]

Свободное движение жидкости может быть ламинарным, локонообразным и турбулентным. При ламинарном движении локальное значение коэффициента теплоотдачи уменьшается в направлении движения, затем, при переходе к локонообразному движению, увеличивается и остается постоянным до перехода в турбулентное, при котором а также возрастает и остается [c.331]

Коэффициент теплоотдачи фреона-12 при свободном движении жидкости может быть представлен аналогично уравнению (VIII—104) в виде [c.346]

При небольших температурных напорах и, следовательно, малых удельных тепловых потоках (область 1, рис. 14) значения коэффициентов теплоотдачи к кипящей жидкости невелики и определяются условиями свободной онвекции. Для аммиака при температурах насыщения( от—40°Сдо 0°С величина теплового потока, ограничивающего указанную область преобладаю-ще] о влияния свободной конвекции, равна 1200-Ь2000 [18], для фреона-12 — 1600 -Ь -т- 2000 ккал/м час [19, 20]. Значения коэффициентов теплоотдачи в этой области мо] ут быть подсчитаны по формулам для свободного движения жидкости [4]. При температурах кипения от —40° до 0°С подсчет с точностью 3 /о можно вести по формулам [c.123]

Коэффициент теплоотдачи со стороны кипящего агента при сравнительно малых удельных тепловых потоках в батареях находят по формулам (53, 55, 56, гл. XVII) для свободного движения жидкости. Коэффициент теплоотдачи со стороны воздуха для ребристых батарей (при отнесении к 1 основной поверхности труб) [c.489]

Безразмерные комплексы — критерии подобия — включают величины, которЙ1е входят в условия однозначности и имеют следующие значения к—коэффициент теплопроводности среды в ккал (м ч-°С) V — кинематическая вязкость среды в м /с с — удельная массовая теплоемкость среды в ккал/(кг-°С) р — относительный температурный коэффициент объемного расширения среды в 1/°С р — плотность среды в кг/м а — коэффициент теплоотдачи в ккал/(м -ч-°С) ш — скорость движения жидкости в м/с Д<1 — частная разность температур в ° С / — определяющий геометрический размер в м —ускорение свободного падения т — время в ч а — коэффициент температуропроводности м /с. [c.113]

Свободное движение в тонком слое жидкости. В перегретой жидкости образуются и существуют зародыши паровых пузырей. При развитии зародыш проходит ряд фаз возникновение, рост зародыша, отрыв пузыря, разрушение пузыря. При этом около поверхности нагрева происходит довольно сложное движение жидкости, влияющее на процесс теплоотдачи. Существует целый ряд представлений о механизме парообразования, предложенный различными исследователями [47, 53, 92, 208]. К сожалению, нет достаточно полного исследования механизма движения пузырей в пленке. Отдельные исследования не позволяют полностью представить весь механизм кипения в пленке. Визуальные наблюдения В. А. Рачко (опыты на воде), И. П. Вишнева, Н. И. Елухина и В. В. Мазаева (кипение сжиженного газа) показали, что отрывной диаметр пузырей и частота отрыва их зависят от толщины пленки жидкости [7, 69]. С уменьшением б уменьшается отрывной диаметр пузыря, усиливается турбулизация, и коэффициент теплоотдачи повышается [160]. Кинематографический анализ поведения паровых пузырей в пленке жидкости проводился Т. А. Колачем и И. А. Копчиковым [39] на модели (вдувание воздуха в пленку жидкости на латунной пластине) и при кипении жидкостей. В результате наблюдений установлено, что по мере роста пузыря верхняя часть его постепенно начинает выступать над поверхностью жидкости. Вследствие этого силы, действующие на пузырек и описываемые выражением [c.89]

Однако теплоотдача при кипении представляет собой сложный процесс. Особо иадо отметить, что процесс кипения происходит не в условиях свободного движения, когда коэффициенты теплопередачи зависят только от свойств жидкости, давления и разности температур (температурного напора) пара и теплопередающей поверхности. Теплообмен при кипении жидкости в трубах зависит также от характера и скорости движения паро-жйдкостной смеси. Поэтому величина коэффициентов теплопередачи также зависит от расположения труб, паросодержания жидкости, способа ее подачи и способа отвода пара. [c.194]

Экспериментальные исследования показывают, что при объемном кипении жидкости, находящейся в состоянии свободной конвекции, величина д существенно влияет на 2 [10]. В качестве примера укажем, что коэффициент теплоотдачи а 2 от поверхности нагрева к кипящей воде при ее свободном движении и в зависимости от интенсивности процесса кипения находится в пределах 1 — 24 квт1 м -°С), что примерно в 10—30 раз больше коэффициента теплоотдачи при свободной конвекции некипящей воды [когда аа = 0,1- 0,7 кет м °С). [c.48]

Рассмотрим теперь примеры количественной оценки влияния физических параметров раствора и пара на коэффициент теплоотдачи для различных случаев свободного и направленного движения жидкости в докритиче-ском (с точки зрения влияния д на г) режиме кипения и при оптимальном уровне и скорости движения расхода в аппарате. [c.55]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология