Расчет газов

Для расчетов газо- и воздухопроводов небольшой длины с большим количеством швов, а также для расчетов каналов и боровов можно принимать следующие значения Хтр [c.406]

При расчетах газов и газовых смесей широко пользуются уравнением состояния Клапейрона — Менделеева, выведенным на основе объединенного уравнения (1.8) с применением закона Авогадро [c.9]

Третий закон оправдан теоретическими соображениями. Далее ( 8, этой главы) мы узнаем, что согласно уравнению Больцмана (VI. 16) энтропия тела равна нулю, если термодинамическая вероятность состояния W равна единице. Значению = 1 отвечает единственно возможное макросостояние — идеально правильно построенный кристалл, в кристаллической решетке которого атомы занимают узлы в строгом соответствии с геометрическими законами. В реальных кристаллах вследствие их образования и охлаждения в неравновесных условиях имеются различные дефекты структуры. Поэтому энтропия реальных кристаллов при О К должна быть больше нуля. Фактически энтропия реальных кристаллов очень мало отличается от нуля, и этой разницей пренебрегают без ущерба для точности термодинамических расчетов. Газы, жидкости, стеклообразные фазы и растворы не подчиняются третьему закону термодинамики. [c.97]

Так как объем газа зависит от давления и температуры, при количественных расчетах газов постоянно требуется применять объединенное уравнение газового состояния (1.11). [c.20]

В Приложениях 9—16 приведены истинные и средние теплоемкости наиболее часто встречающихся в теплотехнических расчетах газов в зависимости от температуры. [c.41]

Изложение материала ведется с использованием международной системы единиц СИ. В связи с этим автор нашел полезным включить небольшой раздел, посвященный термодинамическим расчетам газов и газовых смесей в системе единиц СИ, что облегчит пользование расчетным материалом. [c.6]

Остановимся на некоторых простейших способах расчета газо-распределителей. [c.90]

Полученное значение порозности используется в расчетах газо-наполнения и степеней превращения у1 и Х1 в ячейке по уравнениям (5.38), (5.44) и (5.45). [c.277]

Двухпараметрическая к-е модель турбулентности, используемая в приведенной выше методике, разрабатывалась для моделирования однофазных потоков. Поэтому ее использование при моделировании течений многофазных сред оправдано лишь при малых концентрациях дисперсной фазы. При значительных концентрациях дисперсной фазы расчеты с использованием стандартных моделей турбулентности приводят к существенному расхождению результатов расчета с опытными данными. В первую очередь это относится к тем задачам, в которых движение сплошной среды осуществляется за счет энергии частиц дисперсной фазы, как, например, течение газо-жидкостного потока в газлифтных аппаратах. Как показывает анализ результатов численных расчетов газо-жидкостных потоков [12], наилучшее совпадение с экспериментальными данными обеспечивает использование значения эффективной [c.204]

На непостоянство температуры катализатора при синтезе аммиака под высоким давлением впервые обратили внимание Введенский и Сидоров . По их расчетам, газ, поступающий на катализатор при 500° и 300 ат и на выходе содержащий 20% NHs, в адиабатических условиях должен был бы нагреться до 860°. Опытами, проведенными на катализаторе объемом 5 мл при скорости газа 30 ООО час и давлении 300 ат, эти исследователи установили, что разность температур в различных участках катализатора превышает 100°. В качестве защитной меры они предложили разбавление катализатора инертным материалом. При разбавлении катализатора зернами корунда (55 лы корунда на 5 мл катализатора) разность температур в различных участках катализатора не превышала 10° даже при 800 ат. Однако степень конверсии стала ниже, поэтому разбавление катализатора для выравнивания температуры процесса в кинетических условиях рекомендовать не следует. В этом направлении необходимы дальнейшие исследования. [c.510]

Уравнение (1.1.30) с успехом использовалось для расчета газов в различных растворителях. Ряд исследователей [4, 40, 41, 244] применили это уравнение для сравнения предложенных ими эмпирических зависимостей. Отмечается [40], что для таких газов, как водород и гелий, диффундирующих в воде, расчетные значения Оав по уравнению (1.1.30) значительно расходятся с экспериментальными. [c.795]

При расчетах газа на чисто-воздушном дутье в данном методе принимают также, что на 100 кг-мол азота, вдуваемого в генератор, сгорает от 50 до 52,7 кг-мол углерода, на паро-воздушном (холодном) дутье от 60 до 63 кг-мол С и на паро-воздушном дутье, подогретом до 250°С, от 62 до 65 кг-мол С. Но так как количество сгорающего углерода всегда равно сумме полученных СО -(- СОо (см. выше), то это можно математически выразить следующим образом [c.395]

Исходя из общей структуры банка программ расчета параметров, разработана структура модуля расчета газов и газовых смесей, включающая модули, расположенные по иерархически-кооперационной структуре. К данным модулям относятся программы расчета параметров индивидуальных газов и газовых смесей, диспетчеры индивидуальных газов и газовых смесей, главный диспетчер фазового равновесия. [c.19]

В Англии установлено законом, чтобы 95% из общего количества НС1 было сконденсировано и чтобы газ, выпускаемый в атмосферу не содержал более, чем грана НС1 на 1 куб. фут (0,457 г на 1 м ) общая кислотность всех газов не должна превышать количества, эквивалентного 4 гранам SO3 на куб. фут ( = 9,15 г на 1 м ). При этих расчетах газ должен быть приведен к60°Р (=15,5° С) и 30 дюймам (почти точно 760 лш) давления ртутного столба. [c.261]

При расчетах газов и газовых смесей широко используется уравнение Клапейрона—Менделеева, выведенное на основе объединенного уравнения (8) с применением закона Авогадро (уравнение состояния идеального газа) [c.13]

Отсутствие надежных данных по коэффициентам Ку и кр не позволяет сейчас использовать уравнение (2) непосредственно для расчета газо-жидкостных реакторов. [c.204]

Область средней плотности газа характерна наличием термодинамического равновесия. Принципиально задача описания этой области ничем не отличается от общепринятой. Глава книги, посвященная расчету газа средней плотности, носит в основном методический характер. [c.2]

Запись (5. 3) закона действующих масс будет использована при определении состава диссоциированного газа. В расчетах газ принимается идеальным. [c.65]

Заметим, кстати, что во всем расчете газы фигурировали только в качестве примера. Ничего специфически газообразного мы не использовали, И если бы мы рассчитывали изменение энтропии при перемешивании двух молей различных жидких или твердых тел, результат был бы тот же самый. Он зависит от абсолютного и относительного количества перемешиваемых частиц, но не от ИХ природы. [c.23]

На 01.01.1985 г. доказанные извлекаемые запасы природного газа в мире составили 100 трлн. м , кроме того, дополнительные извлекаемые запасы в плотных коллекторах оцениваются еще в 145 трлн. м . Если прогнозные ресурсы природного газа в мире в начале 80-х годов составляли 425 трлн. м , то в настоящее время их величина оценивается астрономической цифрой, отличающейся на порядок за счет возможного вовлечения в расчеты газа на больших глубинах и в плотных низкопроницаемых коллекторах. [c.207]

Ко с тылов В. А., Тепловые расчеты газ<)гсиераторов метал.лургических печей, 5-е изд., Металлургиздат, 1933. [c.397]

Для упрощения расчетов ГАЗ представлен в виде точечного источника, установленного на глубине 25 м от поверхности грунта. Ток катодной станции принят равным 100 А. Грунты, по данным элект-рокаротажных диаграмм, имеют удельное сопротивление по слоям (ниже приводятся два примера) [c.102]

БуррельДж. А., Проектирование и расчет газо-бензиновых заводов, перев. с англ.. ч. 1 и II, Ленинград, ОНТИ, 1933—1934. [c.751]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология