Эпюры

Рис. И.2. Эпюра скоростей вязкопластичной жидкости при движении в капилляре

Рис. 34. Эпюры тангенциальных напряжений в стенке цилиндрического корпуса (температурные, от давления и суммарные)

Рис. 32. Эпюры напряжений в стенке толстостенного цилиндра

Рис. 90. Схема к расчету корпуса горизонтального аппарата с эпюрами изгибающих моментов и перерезывающих сил

Рис. 107. Эпюра изгибающих моментов в горизонтальном резервуаре на двух опорах

Рис. 2. Эпюра напряжений в сечении образца прн изгибе

Рис. 67. Эпюра напряжений во фланце цельного типа

Полярные эпюры напряжений около вершины трещины продольного сдвига показаны на рис.3.17. [c.166]

Точка приложения силы опорной реакции является центром тяжести сжатой зоны эпюры напряжений на опорной поверхности. При сравнительно малой ширине опорного кольца эпюру можно заменить поверхностью наклонно срезанного цилиндра (рис, 83). Тогда координата центра тяжести сжатой зоны [c.110]

Статический момент половины площади эпюры [c.112]

Расчетный изгибающий момент Мр с учетом влияния высших форм колебаний определяют в зависимости от Л1,пах в соответствии с эпюрой на рис. 85. [c.118]

Рис. XVII-5. Эпюра скоростей воздуха в фонтанирующем слое пшеницы .

Рис. 109. Эпюра кольцевых изгибающих напряжений

Эпюры изгибающих моментов М и продольных сил Т, действующих в кольце при треугольной раме и седловой опоре с углом охвата 120° и возникающих под действием веса содержимого сосуда и его собственного веса, приведены на рис. 93 [7]. [c.124]

Рис. 5.2. Эпюра изменения свободной энергии при переносе растворенного вещества через границу раздела фаз

Эпюра / температур в футеровке может быть представлена как сумма эпюр II и III. В результате совместной работы сжатого слоя футеровки толщиной х и растянутой оболочки на поверхности их контакта возникает давление q. Напряжение сжатия в футеровке от усилия q [c.218]

Приведем без вывода асимптотические формулы в окрестности конца трещины типа II (полярные эпюры напряжений около вершины трещины поперечного сдвига показаны на рис.3.8. [c.159]

Напряжение в футеровке от перепада температур с учетом стеснения деформаций в сжатой зоне футеровки можно выразить формулой (эпюра V) [c.218]

Фиг. 8. Примерная эпюра давлений в по-рово.м канале фильтрующей перегородки.

На рис. 109 показана эпюра распределения кольцевых изгибающих напряжений, которые стремятся деформировать круглую оболочку и придать ей форму эллипса. [c.122]

С помощью измерительного устройства, показанного на рис. ХУ1-4, были получены эпюры скоростей твердых частиц и газа в горизонтальной трубе. На рис. ХУ1-5 приведены вертикальные профили скоростей газа в отсутствии и при наличии в потоке частиц алюминия . Здесь и на рис. ХУ1-6, 7 наличие в потоке твердого материала отмечено кружками, отсутствие — точками.-На рис. ХУ1-6 показано распределение массовых скоростей твердого материала в горизонтальном и вертикальном направлениях, соответственно. Мы видим, что форма эпюр зависит от относительной концентрации т, но не зависит от скорости воздуха. [c.596]

При качении детали по призмам возникают контактные напряжения и деформация поверхностей, носящая упругий характер. Эпюра контактных напряжений на площадке касания имеет форму эллипса (рис. 4.19). Решение уравнений теории контактных деформаций приводит к следующим формулам. [c.122]

Простая и наглядная трактовка физической сущности распределения вещества между двумя жидкими фазами может быть дана на основе представлений Уорда и Брукса [15] об энергетической стороне межфазного обмена. Эпюра изменения свободной энергии при переходе одного из компонентов раствора через поверхность раздела фаз изображена схематически на рис. 5.2. При переходе вещества из одной фазы в другую должен быть преодолен барьер [c.85]

Рис. ХУП-6. Эпюра скоростей твердых частиц в фонтанир щем слое .

Для стали предел текучести яри изгибе иревышает предел текучести ири растяжении и составляет ири а,,200- 500 МПа для образцов прямоугольного сечения соответственно =< (1,44- --1,35) а,,. Это об ьясняется иеоднородностыо напряженного состояния в условиях пластических деформаций при изгибе, когда эпюра напряжений характеризуется кривой (см. рис. 2), а не прямой, как в условиях упругих деформаций. Если для определения действительных напряжений в крайнем волокне при изгибе применять формулы, соответствующие распределению напряжений по кривой, то при этом велич1ша напряжений в край- [c.7]

Строятся эпюры внутренних силовых факторов. [c.356]

Описанный метод пригоден для измерений как на моделях, так и на крупных промышленных установках при продувке нх воздухом комнатной температуры. В последнем случае нафталиновые шарики можно закладывать не по всему сечению, а отдельными группами. На рис. II. 18 показаны результаты измерения этим методом эпюры скоростей в зернистом- слое из металлических шариков d = 7,15 мм в аппарате с = 100 мм при средней по сечению скорости воздуха, соответствующей Rea = 300. Воздух подавали струей через отверстие диаметром 7 мм в крышке аппарата и уже на глубине Н = 2Вга струя [c.77]

Угол а находим из зпюры напряжений на опорной поверхности (рис, 83). Положение нулевой линии на эпюре напряжений определяем из соотношения [c.113]

При расчете опорных реакций и построении эпюры изгибающих моментов принимают, что нагрузка от веса зубчатого венца и днищ — сосредоточеннные силы. Учитывают также окружное усилие на вен-цовой шестерне, возникающее в момент пуска машины последнее усилие практически можно считать действующим в плоскости зубчатого венца. Расположение подвенцовой шестерни выбирают так, чтобы окружное усилие на веицовой шестерне было направлено вверх и разгружало опоры барабана. Окружное усилие рассчитывают через крутящий момента на барабане N lta. [c.192]

На рис. 9.22 приведена одна из экснернментально полученных эпюр окружных скоростей ири работе двухлопаст1 ой мешалки. Эпюра имеет два основных характерных участка один — в области значений теку]дего радиуса О < г < / о. где окружная скорость прямо нропорциональна текуш,ему радпусу другой участок — в области < < Яс, где с увеличением / — скорость уменьшается по закону гиперболы. [c.281]

Второй этап расчета корпуса — составление эпюры нагрузок. Силу тяжести металлического корпуса вместе с подбандажными обечайками и другими усиливающими элементами делят на длину барабана и учитывают как равномерно расиределенную нагрузку. Также учитывают нагрузку от изоляции. При иеременной толщине футеровки и неравномерном распределении материала вдоль барабана иитенсивноеть нагрузки от этих факторов меняется ио длине барабана. [c.379]

Затем определяют межопорпые момепты, В качестве примера приведены эпюры поперечных Q (.г) сил п изгибающих моментов М (х) от известных нагрузок для печи 3,5 X 60 (рис. 12.18). [c.380]

Нагруженный бандаж — статически неопределимая коЕ1Струк-дня (рис. 12.21, а). Неопределимость раскрывают любым способом (интеграл Максвелла — Мора, теорема Кастильяно, метод упругого центра). По результатам расчета строят эпюру изгибающих моментов на бандаже (рнс. 12.21, б). Эпюра симметрична относительно вертикальной оси при угле 2ф = 60° изгибающий момент в месте контакта с опорными роликами, т. е. при а = 150° njx, = 210°, дости- [c.382]

Жестко скрепленный с ко/)пусом бандаж считают нагруженным по всей окружности по схеме, показанной на рис. 12.22, а. Принимают, что нагрузка равномерно распределена ио окружности и им1 ег интенсивность ц Я/(2яУ ). После раскрытия статической неопределимости строят эпюру изгибающих моментов, которая при 2г() 60° имеет внд, показанный на рис. 12.22, б максимальный изгибающий момент при а — 150° н а 210° УИ ,ах 0,0857Я/ . [c.383]

Можно выписать асимптотические формулы для компонент напряженного состояния около вершины трещины типа 1. Полярные эпюры напряжений около вершины трещины отрыва (О<0< тг) показаны на рис.3.7. Единица измерения величины напряжения вдоль радиуса из вершины равна К/д/2яг (г - onst). [c.157]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология