Предел текучести сталей

Поведение сталей при высоких температурах. При повышении температуры предел текучести сталей падает, поэтому допускаемые напряжения должны быть меньше, чем при нормальных условиях. [c.18]

Тлблица 4.8. Пределы текучести сталей (минимальные значения) От, МПа [c.166]

От - предел текучести стали. [c.101]

Гарантируемые минимальные величины временного сопротивления и предела текучести стали трех групп прочности (обычной, повышенной и высокой) приведены в табл. 85. [c.165]

Величину размаха коэффициента интенсивности напряжений определяли по данным о пределе текучести стали и допустимого размера дефекта по формуле [c.254]

Большая часть аппаратов иа нефтеперерабатывающих заводах работает при повышенных температурах. Изменение механических свойств сталей при повышенных температурах следует учитывать при выборе допускаемых напряжений. Так, при повышении температуры предел текучести сталей падает, а поскольку рабочие напряжения не должны превышать предел текучести, п их выбирают с определенным запасом, то при повышении температуры допускаемые наиряжения уменьшают. [c.5]

Баллоны рассчитывают так, чтобы напряжения при гидравлическом испытании не превышали 95% предела текучести стали. [c.188]

Введя обозначение V=aja (коэффициент использования несущей способности относительно предела текучести стали а ), проинтегрировав (1) в запас прочности, получили выражение для долговечности t в условиях механохимической коррозии с учетом релаксации напряжений [c.302]

Т - абсолютная температура. К бт - предел текучести стали [c.20]

Данные многочисленных исследований свидетельствуют об отрицательном влиянии водорода на механические свойства стали, однако единое мнение о характере и степени их изменения в результате наводороживания отсутствует. Так, согласно [11], предел текучести стали уменьшается, а согласно [14], напротив, увеличивается. Предел прочности при поглощении водорода снижается незначительно [15, 14], а в результате наводороживания металла в сероводородных растворах суще-стве пю уменьшается [И, 12, 16]. [c.15]

Уренгой - Центр 1, Уренгой - Центр II), а трещины зарождались в стороне от концентраторов. Данный факт, очевидно, может быть объяснен тем, что критические напряжения, необходимые для протекания этого вида коррозионно-механического разрушения, имеют небольшие значения и находятся ниже величин расчетных рабочих напряжений в стенке трубы (не превышают предела текучести стали). Следует отметить, что при расчете магистральных трубопроводов на прочность в соответствии с действующими нормативно-техническими документами не учитываются внутренние напряжения 1 и 2-го рода, возникающие при производстве труб, которые имеют достаточно высокие значения. Поэтому трещины зарождаются в очаге разрушения без видимых дефектов на металле, имеющем достаточный уровень напряжений для протекания КР (физические концентраторы напряжения). [c.31]

Для построения статистической модели была проведена оценка вклада различных факторов на время до разрушения магистральных газопроводов. В качестве рабочего инструмента была выбрана процедура множественной регрессии, позволяющая получать модель в виде линейной комбинации воздействующих факторов. Исследования проводились с доверительной вероятностью 95 %. В качестве независимых переменных использовались величины толщин стенок труб, температур, расстояний до компрессорной станции, давлений, а также их модифицированные значения (обратная температура, обратное расстояние, отношение действующего напряжения к пределу текучести стали и др.). Расчеты проводились как с использованием константы, так и без нее. Всего было рассмотрено 48 вариантов модели. Из них была выбрана одна, имеющая наиболее высокий коэффициент детерминации. В табл. 1.6 приведены результаты расчета этой модели. Переменные имеют следующие обозначения толщина стенки трубы (мм) - Н, давление (МПа) - Р, температура (°С) - Т, величина, обратная расстоянию до компрессорной (100/км) - ЬО, время до разрушения (лет) -1. [c.56]

Таким образом, обнаружено, что испытания образцов с постоянной скоростью деформации эффективны для изучения механохимического поведения стали в нейтральных и кислых средах и менее эффективны в щелочных средах. Для щелочных сред результаты, пригодные для практического использования, могут быть получены только при повышенных температурах испытаний, что подтверждается данными зарубежных исследователей [212]. Последнее может служить серьезным недостатком метода в связи с невозможностью получения достоверных результатов для их реализации на магистральных газопроводах Западной Сибири и Урала. Кроме того, максимальная механохимическая активность наблюдается при растягивающих напряжениях, превышающих предел текучести. Поэтому результаты, получаемые с помощью данной методики, можно переносить на реальные объекты с определенной степенью осторожности вследствие эксплуатации инженерных сооружений, таких как магистральные газопроводы, как правило, в области механических напряжений, не превышающих предел текучести, тем более, что очаги растрескивания, как правило, не связаны с имеющимися на поверхности труб концентраторами напряжений, в которых последние могут превысить предел текучести стали. [c.71]

При первоначально проведенных испытаниях на трубах группы прочности Х52 было обнаружено, что текущее напряжение можно выразить через предел текучести стали. При этом было получено следующее эмпирическое соотношение [c.103]

МПа, где Г] = 1, так как материал корпуса — листовой прокат а = 139 МПа — нормативно допускаемое напряжение для стали 20 при t = 150°С = 220 МПа— предел текучести стали 20 при +20°С. [c.438]

Замедление коррозионной усталости в исследованном диапазоне наложенных потенциалов, которые могут иметь место на внешней катодно-поляризованной поверхности трубы даже при деформациях, превышающих предел текучести стали (что может иметь место в концентраторах напряжения), наряду с отмеченным в разделе 1 отсутствием жесткой привязки разрушений к концентраторам напряжения, позволяет рассматривать КР и коррозионную усталость как проявления двух самостоятельных видов коррозионно-усталостных разрушений. [c.111]

Стр - упругие номинальные напряжения в стенке трубы, МПа ао,2 - условный предел текучести стали, МПа. [c.114]

После решения дифференциального уравнения (5.1) и введения обозначений Р = ст/стт (коэффициент использования несущей способности относительно предела текучести стали (стт) - величина, обратная коэффициенту запаса прочности) и Т = 1/1о (относительная долговечность, в которой I - фактическая долговечность, - долговечность металла без учета влияния механических напряжений на скорость коррозии) получаем выражение [c.120]

Таким образом, термическое упрочнение существенно повышает предел текучести стали и ударную вязкость при отрицательных температурах даже для углеродистой кипящей стали [123]. [c.336]

Наблюдения показали, что в рассматриваемой листовой конструкции стенки предел текучести стали наступил при напряжениях 270-290 МПа, фактический предел текучести - при нагрузках, соответствующих высоте столба воды 20 м. При этом расчетные напряжения на пятом, наиболее напряженном поясе достигли 330 МПа. При условном уровне воды 25 м расчетные напряжения в том же поясе доходили до 425 МПа, что приближается к временному сопротивлению стали. Приведенные величины напряжений определены как кольцевые напряжения в поясах стенки по упрощенной формуле. [c.42]

Предел текучести в реальной конструкции принят = 280 МПа, радиальное перемещение, соответствующее пределу текучести стали, - [c.43]

Предел текучести стали зафиксирован около 270—290 МПа или в среднем 280 МПа. Предел прочности основного металла и сварного шва оказался выше 420 МПа, это указывает на то, что запас прочности по сравнению с рабочими напряжениями от эксплуатационной нагрузки без учета дополнительных напряжений от местных отклонений, неравномерной осадки и других равен примерно 3. [c.45]

Испытание показало, что стенка резервуара прочнее ослабленного кольцевого шва, так как при гидростатическом давлении от столба воды 10 м и при разрушившем шов избыточном давлении 45 кПа напряжения в стенке не превысили предел текучести стали и не было зафиксировано остаточных деформаций в стенке. [c.70]

Наибольшая испытательная нагрузка в испытанном резервуаре превысила эксплуатационную от бензина при плотности р = 0,76 т/м и избыточном давлении 15 кПа для нижнего пояса на 74 %. Это означает, что ослабленный кольцевой шов не разрушится при напряженном состоянии стенки, не превышающем предел текучести стали. [c.71]

Как показывает опы эксплуатации ряда високотеы11ературн>>х аппаратов, учет только утэанних параметров бывает недостаточным. Предел текучести сталей сам ш себе не отражает характера пластического дефор и рования, особенно при больших скоростях роста деформаций термического характера. [c.48]

Автор метода рулонирования - доктор техн. наук Г.В. Раевский. Исследования, которые проводили в ИЭС и во ВНИИМонтажспецстрое с участием автора, позволили экспериментально установить величины пластических деформаций и проверить их расчетным путем [29]. Установлено, что величина пластических деформаций зависит от радиуса барабанов, толщины листов рулона и предела текучести стали. Вопросами же надежности конструкций стальных резервуаров, подвергающихся пластическим деформациям в стадии изготовления и монтажа, никто в комплексе не занимался. Однако следует учесть очевидный факт, что многолетний опыт эксплуатации подтвердил безаварийную работу резервуаров, изготовленных этим методом. [c.162]

Конструкционные <пали, из которых изготовляют оборудование нефтехимических и нефтеперерабатьшающих заводов, делятся на углеродистые, низколегированные и легированные. Диаграмма, представленная на рисунке 1.3.1, иа примере ОАО Салаватнефтеоргсинтез иллюстрирует распределение единиц оборудования по маркам стали. Выбор марки стали требует у чета множества факторов, из которых наиболее важны максимальная и минимальная температуры стенки аппарата в процессе эксплуатации, поскольку механические свойства сталей при высоких и низких те.мпературах изменяются в широких пределах. При повышении температуры предел текучести сталей падает, поэтому допускаемые напряжения должны бьпъ меньше, чем при нормальных условиях. [c.11]

Как видно из рнс. 15, а при повышении температуры до 200° С заметного изменения предела текучести сталей марок Ст.1—Ст.6 ие наблюдается начиная с этой температуры величина предела текучести резко падает. Предел прочности этих же сталей (рис. 15, б) вначале повышается, ири 200—300° С достигает максимума и с далы ейшим повышением температуры—понижается. [c.30]

Температура нагрева продуктов при перегонке иа трубчатых установках достигает 430° С. Использование углеродистой кон-струкционкой стали становится менее экономичным, удельных расход ее на единицу мощности установок растет вследствие значительного снижения предела текучести стали и допускаемых напряжений при повышении температуры. Появляется потребность в сталях повышенной прочности и жаропрочных. Последующее развитие крекинг-процесса вызвало строительство установок в соответствии с различными видами процессов переработки нефти. Температура стенки аппаратов из углеродистой сталп выше 475° С не допускается по причине технико-экономической нецелесообразности, а при более высоких температурах (около 600—650° С) вследствие потери упругих свойств. При высоких температурах применяются конструкционные низколегированные, среднелегированные и высоколегированные стали, часто с особылш свойствами. [c.6]

При нагрузках, не превышающих расчетные, эксплуатационные напряжения в пределах пяти нижних поясов в большинстве точек не превышают 230 МПа. Однако в некоторых точках I, а также IV поясов экспериментальные величины напряжений превышают предел текучести стали марки ВСтЗ. [c.49]

Дисперсионнотвердеющие нержавеющие стали подвергались напряжениям, эквивалентным от 35 до 85 % их пределов текучести. Стали экспонировались в морской воде на поверхности, на глубине 760 и 1830 м в течение различных периодов времени. Данные об этих испытаниях приведены в табл. 126. Для некоторых сплавов в целях наложения на них остаточных напряжений в центре образцов с размерами 15,2х Х30,5 см были сделаны круговые сварные швы с неснятым напряжением диаметром 7,6 см. В других образцах былп сделаны поперечные стыковые швы с неснятым напряжением в целях имитации напряжений, возникающих в процессе конструирования или промышленного производства. Эти остаточные напряжения были многоосными в отличие от одноосных напряжений с точно вычисленными значениями, которым подвергались образцы из табл. 125. Кроме того, значения этих остаточных напряжений было невозможно определить. Образцы со сварными швами экспонировались в морской воде в тех же условиях, что и образцы, приведенные в табл. 125. Результаты испытаний приведены в табл. 126. [c.351]

Прн рабочей частоте 5000 об/мин напряжение в металле замковой части диска ротора ТВД достигает 134,4 МПа. Предел текучести стали 20Х12ВМФ при таком напряжении будет превышен прн температуре металла около 650 °С. Такая температура возможна прн отключении охлаждения диска ротора. Для безаварийной эксплуатации турбины необходимо обеспечить надежную работу системы охлаждения турбины и не допускать повышения температуры на входе в турбину. [c.366]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология