Услов упругие деформации

Упругая деформация инородного включения зависит не только от его относительного линейного изменения и свободной усадки В значительной мере она связана с жесткостью структуры (модулем упругости) матричного кокса и кокса включения, т.е. соотношением / 1 [80]. На состояние массы коксуемой загрузки упругая деформация ее брикетированной части будет оказывать тем большее влияние, чем выше концентрация последней. Поэтому в реальных условиях упругая деформация должна быть представлена таким выражением [c.246]

Для этого прежде всего надо найти соотношение между величиной объема камеры V и величиной максимально возможного (в условиях упругой деформации футеровки) изменения этого объема АУтах, при котором будет обеспечен вышеуказанный баланс давлений в случае отклонения фактического коэффициента заливки камеры Рф от теоретически необходимого Рг. При этом Под теоретическим понимается такой коэффициент заливки камеры, которому соответствует гидротермальное давление гомогенизированной среды, равное давлению в реакционной полости. Характеристикой отклонения фактического коэффициента за- [c.267]

Это соотношение можно использовать при конструировании затворов предложенного типа, применяя расчетные формулы, определяющие величину максимально возможного (в условиях упругой деформации футеровки) изменения объема камеры АУтах в зависимости ОТ геометрических размеров и механических свойств футеровки крышки. [c.268]

При расчете фланца в условиях упругой деформации использована теория расчета тонких пластинок (отношение толщины фланца к его диаметру меньше 1 5) и оболочек. Ослабляющее влияние на тарелку фланца отверстий под шпильки не учитывается считается, что перераспределение напряжений вблизи этих отверстий частично компенсирует повышение напряжений, вызванное уменьшением сечения фланца отверстиями. Расчетные зависимости для плоской круглой пластины с центральным отверстием, нагруженной по краям изгибающими силами и моментами, приведены у Тимошенко [24]. После ряда преобразований и при коэффициенте Пуассона = 0,3 получаются выражения [c.78]

Напряжения в тарелке фланца при возникновении пластической зоны в обечайке. Когда одна из величин М и F или обе одновременно достигнут своих предельных значений, величина Мо, определенная для работы в условиях упругой деформации по формуле (230), также изменится. При этом возможны такие сочетания, когда М > М и FМ и F > F. [c.84]

Наличие химических изменений в полимерах, инициированных в условиях упругой деформации, подтверждается и с помощью метода ЭПР (рис. 138) и ИКС (рис. 139 и 140). Исследования сильно ориентированного полиэтилена высокого и низкого давления, подвергнутого статическим и динамическим воздействиям, подтвердили развитие механохимических процессов (рис. 139). Следовательно, упомянутые механические воздействия приводят к деструкции полиэтилена и появлению новых концевых групп, которые вызывают изменение инфракрасного спектра в области 1700—1800 см-К [c.194]

Это объясняется неоднородностью напряженного состояния в условиях пластических деформаций при изгибе, когда эпюра напряжений характеризуется кривой (рис. 1), а не прямой, как это наблюдается в условиях упругих деформаций. Ес.ли бы при изгибе для определения действительных напряжений в крайнем волокне применялись формулы, соответствуюш,ие распределению напряжений по кривой, то при этом величина напряжений в крайнем волокне была бы равна (Та при растяжении. Однако формулы, применяемые для определения напряжений, отвечают прямолинейному закону распределения напряжений, поэтому при изгибе часто считают возможным несколько повысить допускаемое значение напряжения в сравнении с допускаемым напряжением при растяжении. [c.7]

В условиях эластогидродинамического трения поверхности скольжения, испытывающие высокие нагрузки, находятся в квазилинейном взаимном контакте, при котором возможны упругие деформации, приводящие к увеличению зоны, несущей нагрузку [2.52]. Эти упругие деформации обратимы, когда нагрузка снимается. В условиях упругой деформации вязкость сжимаемого в малом зазоре масла настолько сильно возрастает, что обеспечивается гидродинамический режим. При этом между изменением давления на трущиеся поверхности в процессе трения и толщиной формирующегося смазочного слоя устанавливается определенное соотношение, обеспечивающее минимально необходимую толщину для реализации режима гидродинамической смазки. [c.40]

Посадку рабочих колес на вал производят с натягом. При максимальной частоте вращения в условиях упругих деформаций ступицы основного диска необходимо обеспечивать гарантированный натяг. [c.163]

При пуске скважины в эксплуатацию в условиях упругого режима движение жидкости начинается за счет использования потенциальной энергии упругой деформации пласта и жидкости сначала в ближайших окрестностях забоя, затем во все более удаленных областях пласта. [c.131]

Приведение жесткостей выполняют по условию равенства потенциальных энергий, накапливаемых при упругой деформации звеньев приведения и приводимого [c.86]

Термомеханическая правка второй разновидности основана на пластических деформациях вала. Процесс осуществляется путем нагрева вала по всей окружности до 600—650 °С с последующей правкой нажимным приспособлением. Особенностью этого метода правки является проявление релаксационных явлений. При релаксации напряжений имеет место снижение напряженного состояния путем перехода упругой деформации в пластическую. Общая деформация при правке складывается из упругой и пластической. Ниже представлены релаксационные характеристики стали 35, полученные при времени выдержки детали 1 ч в условиях повышенных температур [c.160]

Прирост напряжений при увеличении деформации характеризует деформационное упрочнение металла, т.е. с1а/(18= Е (тангенс угла наклона касательной к кривой растяжения). В пределах упругой деформации (1а/ё8 = Е (где Е - модуль Юнга). В области площадки Е = 0. По мере роста г модуль упрочнения изменяется по сложной (чаще по монотонно возрастающей) кривой, характер которой зависит от исходной структуры металла, формы и размеров образца, температуры испытаний, скорости деформации, схемы напряженного состояния и др. При соблюдении условия простого нагружения кривая упрочнения, построенная с использованием инвариантных величин а,- и (а,- и - интенсивность напряжений и деформаций) имеет один и тот же вид независимо от формы и размеров образцов, схемы напряженного состояния (одноосное или двухосное). Известно, что макропластическая деформация возникает в результате накопления пластических сдвигов, являющихся следствием инициирования, перемещения и [c.37]

В условиях эксплуатации, когда практически невозможно избежать образования трещин под действием тепловых напряжений, энергия упругой деформации, накопившаяся до момента образования трещин, вызывает растрескивание. Следовательно, чем больше величина энергии упругой деформации и меньше величина энергии растрескивания, необходимая для образования трещин, тем больше поверхность возможного растрескивания. В этом случае возникают более длинные и глубокие трещины. Устойчивость к росту трещин (К(1) вычисляют по формуле [c.106]

Крепление труб в трубных решетках. Способ крепления труб в трубных решетках должен обеспечить прочность и плотность соединения с учетом работы в условиях больших температурных колебаний. Наибольшее распространение получило крепление труб в, гнездах трубной решетки развальцовкой, т. е. раздачей конца трубы внутри гнезда до плотного соприкосновения с ним и появления в стенках гнезда упругих деформаций, достаточных для прочного удержания трубы. [c.170]

Интегрирование выражения (2.3), с учетом уравнений механики деформируемого твердого тела и критериев прочности дает функцию меры повреждаемости П = ф(1...), по которой при П = 1,0 устанавливается время до наступления того или иного предельного состояния (долговечность) конструктивного элемента. При упругих деформациях за предельное состояние принимается условие текучести Мизеса. Предельная долговечность определяется с использованием критериев механики разрушения. [c.63]

Специфика условий службы битумных покрытий состоит в том, что разрушение покрытий возможно как от касательных (вязкое разрушение), так и от нормальных (хрупкое разрушение) напряжений. В условиях, при которых сопротивление касательным усилиям в покрытии выше сопротивления нормальным, разрушение происходит вследствие нормальных напряжений (рис. 6.1). Кривые 3, 4, 5 показывают, что независимо от величины напряжения в мастиках развиваются только упругие деформации и возможно хрупкое [c.147]

При некоторых технологических условиях получения пиролитических покрытий и геометрии изделий уровень остаточных напряжений может быть настолько велик, что приводит к самопроизвольному разрушению последних. Действие напряжений проявляется не только в виде образования трещин и сколов, но и в нарушении структуры между слоями, вызывая различного вида расслоения. Определению остаточных напряжений в изделиях посвящены работы [1, 2], которые различаются в основном методикой измерения остаточных упругих деформаций, проявляющихся при нарушении целостности тела. Необходимо отметить, что рассматриваемые методы позволяют измерять преимущественно напряжения первого рода, т. е. макронапряжения. [c.183]

Для стали предел текучести яри изгибе иревышает предел текучести ири растяжении и составляет ири а,,200- 500 МПа для образцов прямоугольного сечения соответственно =< (1,44- --1,35) а,,. Это об ьясняется иеоднородностыо напряженного состояния в условиях пластических деформаций при изгибе, когда эпюра напряжений характеризуется кривой (см. рис. 2), а не прямой, как в условиях упругих деформаций. Если для определения действительных напряжений в крайнем волокне при изгибе применять формулы, соответствующие распределению напряжений по кривой, то при этом велич1ша напряжений в край- [c.7]

Самый простой вид водородного разрушения обусловлен водородом, растворенным в решетке металла, и может, например, объясняться, как еще в 1926 г. предложил Пфайль [330], ослабляющим воздействием водорода на силы когезии металлической решетки [318, 321, 322]. Это воздействие будет особенно сильным наиболее напряженной области материала у вершины трещины. Из термодинамических соображений [319] следует, что в таких областях растворимость водорода возрастает. Поскольку утверждается, что условия упругой деформации у вершины затрагивают только несколько атомных слоев материала [332], то необходимое количество водорода вполне может быть обеспечено без привлечения механизмов переноса, только за счет процессов, изображенных на рис. 49 (в случае трещины, имеющей непосредственный выход в окружающую среду). Эта ситуация представлена на рис. 52 линией, обходящей процессы переноса. [c.136]

Ответ докладчика. Ответ на замечания Р. Н. Саала начну с боле.е подробного объяснения опытов, проводимых при помощи прибора Люпке по испытанию на ударную прочность и упругость. В начальной стадии работ эта проблема была детально рассмотрена совместно с физиками для того, чтобы выявить метод испытания, позволяющий определить упругие характеристики битумов при быстрой деформации в условиях различных температур. После многочисленных неудачных попыток было решено использовать прибор, сконструированный Люнке для испытания резиновых смесей действием ударной нагрузки. Условия упругой деформации, которой подвергается материал при этом испытании, сравнительно сложны. Общая продолжительность деформации может быть определена только расчетным путем и, вероятно, измеряется сотыми долями секунды. [c.352]

Крепежную гайку 9 навинчивают на шпильку аппарата до упора в крышку. Шток 3 также навинчивают на шпильку аппарата. Рабочую жидкость через штуцер / цилиндра 5 нагнетают ручным насосом высокого давления под поршень 4. Поршень под давлением жидкости поднимается вверх и через шток передает необходимое расчетное усилие иа шпильку, растягивая ее в пределах упругой деформации на величину, указанную в технических условиях. Гайку доворачивают до плотного прилегания к крышке аппарата оправкой 10, которую вставляют через паз 7 опорного стакана 6 прис-пособ ления. После этого сбрасывают давление в приспособлении. Крышка аппарата оказывается достаточно плотно затянутой. [c.218]

Механические свойства обратнооомотичеоких и ульграфильтраци.оиных мембран при сжатии представляют особый интерес, так как они соответствуют условиям, в которых находятся мембраны при работе. Изучение текучести при сжатии должно связывать предел текучести с уменьшением проницаемости в процессе разделения. Предел текучести характеризует способность материала выдерживать сжимающие напряжения без остаточной деформации. Кроме того, это также точка, в которой упругая деформация сжатия сменяется пластическим течением. Ее можно определить графически на кривой давление—деформация, проведя касательную к участку З-образиой кривой с наименьшим наклоном и найдя точку касания кривой и касательной (рис. П-13). [c.73]

Качество стали оценивается рядом структурнонечувствительных и структурно-чувствительных механических характеристик, устанавливаемых по результатам испытаний образцов на растяжение. К первой группе свойств относятся модули упругости Е и коэффициент Пуассона а. Величина Е характеризует жесткость (сопротивление упругим деформациям) стали и в первом приближении зависит от температуры плавления Тпл- Легирование и термическая обработка практически не изменяют величину Е. Поэтому эту характеристику можно рассматривать как структурно-нечувствительную. Коэффициент Пуассона р отражает неравнозначность продольных и поперечных деформаций образца при натяжении. При упругих деформациях л = 0,3. Условие постоянства объема стали при пластическом деформировании требует, чтобы л = 0,5. При определенных значениях относительной деформации 8 > 8т (или 80,2, 8о,з). Зависимость ст(е) отклоняется от прямолинейного закона (Гука). Предел текучести ат(ао,2 или ао,5) связан с величиной 8т по закону Гука ат = 8тЕ. Дальнейшее увеличение деформаций способствует увеличению напряжений. [c.88]

Из уравнения (5.3) вытекают частные зависимости для оценки МХПМ при упругих и упругопластических деформациях, а также в режиме динамического деформирования [7, 8]. Интегрирование уравнения (5.3) с учетом уравнений механики деформируемого твердого тела и критериев прочности дает функцию меры повреждаемости П = предельного состояния (долговечность) конструктивного элемента. При упругих деформациях за предельное состояние принимается условие текучести Мизеса. Предельная долговечность определяется по условию потери устойчивости пластических деформаций. [c.301]

Иногда максимальная деформация дается в абсолютной величине. Например, для болтов паровых турбин иногда ставят условием, чтобы деформация текучести не превышала упругого удлннег ния болта, т. е. [c.341]

В механике сыпучих тел по аналогии с механикой твердых тел приняты упрощенные модели сплошной среды — упругого и пластичного тела и соответствующие им теории упругости и пластичности. Эти теории базируются па механизме передачи давлений и перемещениях. Основным требованием общей теории упругого равновесия является линейное-соотношение между напряжениями и деформациями, которые определяются законом Гука. Расчетной в такой теории является модель линейно-уиру-того тела. Для точного решения задач требуется знание только двух экспериментальных характеристик — моду.пя линейной деформации (модуля упругости) и коэффициента поперечной деформации (коэффициента Пуассона). Сыпучее тело, как и твердое, при определенных условиях обладает упругими свойствами [24], Возникновение упругих деформаций в сыпучем материале даже при его рыхлой упаковке объясняется не упругим сжатием твердых частиц, а расклинивающим (выталкивающим) эффектом в местах их контакта, т. е. упругостью большого количества звеньев скелета сыпучего тела. Экспериментами показано, что в диапазоне удельных давлений 0,3—0,5 МПа грунты ведут себя как линейпо-деформируемые тела [31, 32]. В [33] показано, [c.27]

Сущность процесса развальцовки заключается в раздаче в холодном состоянии трубы в гнезде двойника. Раздачу производят вращающимися роликами вальцовки, которые приводятся во вращение от конического шпинделя (веретена). Рабочий оказывает осевое давление на веретено, от которого усилие передается вальцующим роликам. Ролики создают радиальное давление на стенки трубы, под влиянием которого труба сначала расширяется до соприкосновения со стенками отверстия двойника. Это так называемый период привальцовки. Затем давление от роликов начинает передаваться на стенки гнезда двойника.В результате металл трубы подвергается пластическим деформациям и заполняет все промежутки между трубой и двойником. Радиальное давление роликов в основном поглощается стенками трубы, в результате чего гнездо двойника получает главным образом упругие деформации. После удаления вальцовки гнездо двойника стремится вернуться в первоначальное состояние и плотно сжимает трубу, получившую остаточные деформации. В результате возникают больгиие радиальные условия, которые прочно удерживают трубу в корпусе двойника. [c.259]

Попытки улучшить обычный метод расчета с по-М01Г1ью норм расчета [1, 6 привели только к выявлению основных недостатков моделей упругих деформаций. В результате пластической деформации контактное давление распределяется по уплотнению неравномерно, изменяясь во времени. В соединении обычного типа (рие. ), а) точка приложения реакции уплотнения ие определена и суммарный момент, приложенный к фланцу, также изменяется в зависимости от условий нагружения, длительности работы и температуры. Кручение фланца нельзя рассчитать достаточно точно. И только па основе эмпирических методов, полученных после долгих лет эксплуатации и внедренных в процессе создания теплообменников и сосудов давления, можно делать достаточно точные расчеты. Соединения с самоуплотняющимися сальниками (рис. 1, б), напротив, можно проанализировать с достаточной точностью, и расчет можно выполнять только па основе теоретических данных. Это справедливо и для безболтового соединения (рис. 1, в). В обоих случаях пластическая деформация либо предотвращается, либо локализуется — например под кольцом. В общем, в соединении возникает упругая де( )ормация, распределение реакций точно определено и со временем не меняется. [c.270]

Если применить любой из упомянутых выще критериев к началу роста трещины серебра в пластине с острым надрезом под действием растяжения, то в обоих случаях следует ожидать мгновенного образования такой трещины, поскольку как oi— T2I, так и е имеет особенность на бесконечно острой вершине трещины (см. (9.1) — (9.3)). Подобные оценки противоречили бы экспериментальным результатам. Маршалл и др. [102], а также Нарисава и др. [127] установили, что это связано с начальным коэффициентом интенсивности напряжений Ко, который управляет процессом начала роста трещины серебра на вершине надреза. В случае ПММА и ПК, погруженных в метанол или керосин, существуют критические значения Кт, ниже которых не происходит возникновения трещины серебра и ее роста. Этот факт можно понять с учетом дискретных размеров сегментов цепи и пустот, которые будут формироваться в процессе образования трещины, е учетом того, что плотность накопленной энергии упругой деформации ограничена (рис. 9.3), а также с учетом того, что пластические деформации исключают особенности напряжения. Маршалл и др. [102] на основании своих данных приходят к выводу, что образование трещины серебра происходит в случае, когда в материале у вершины надреза достигаются условия критической деформации или происходит раскрытие трещины. [c.373]

Трещина будет распространяться при условии, что увеличение поверхностной энергии будет полностью компенсироваться вьщелештем энергии упругой деформации. Иными словами, условием развития трещины является неизменность общей энергии системы при любом малом приращении ее длины [c.43]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология