Распределения скоростей в каналах кольцевых

Таким образом убеждаемся, что кольцевой подвод с дискретными щелями во внутренней стенке кольцевого канала, снабженного козырьками-отражателями, обеспечивает вполне равномерное распределение скоростей в сечении 1—1 корпуса аппарата и в случае узла изоляции коронирующей системы электрофильтров — совершенно равномерное распределение скоростей в выходном сечении 2—2 этого узла. [c.216]

Кольцевой подвод (рис. 2.48). Он представляет собой кольцевой канал постоянного сечения, расположенный по окружности входа в рабочее колесо. Этот канал соединен со всасывающим патрубком насоса. Кольцевой подвод применяется в многоступенчатых насосах секционного типа (см. рис. 2.61) в качестве подвода первой ступени. Кольцевой подвод не обеспечивает равномерного распределения скоростей у входа в рабочее колесо из-за неодинакового для разных струек закручивания жидкости (с правой стороны жидкость закручивается по ходу часовой стрелки, с левой — против него) и из-за образования мертвой зоны за валом [c.238]

При его обтекании. Неравномерное распределение скоростей у входа в рабочее колесо несколько смягчается при увеличении площади сечения кольцевого канала и, следовательно, уменьшении скорости жидкости в подводе. [c.238]

Справедливо считается, что улиточный тангенциальный подвод (см. рис. 3.17) обеспечивает равномерное распределение скоростей по окружности устья горелки. На рис. 3.18 показан способ построения улитки вторичного воздуха. Основным принципом построения является улиточный канал равной скорости. Если принять равномерный выход потока из улитки в кольцевой канал по всей его окружности, то ширина канала улитки должна на протяжении этой окружности меняться от некоторого начального ее значения а до нуля. Промежуточные размеры и определяемая ими огибающая кривая получаются следующим образом. Проводится внутренняя окружность улитки, являющаяся наружной окружностью устья колы евого канала. Радиусом, равным l/g а, проводится вспомогательная окружность, концентричная первой. Не изменяя угла раствора циркуля, вспомога- [c.112]

В ходе опытов был установлен примерно одинаковый характер распределения скорости по всем радиусам устья канала. Это позволило усреднить распределение скорости по всем 12 радиусам и получить для каждой из исследованных моделей одну характерную кривую изменения вектора скорости по радиусу устья в кольцевом сечении (между наружным и внутренним диаметрами кольца), приведенную на рис. 3.21. По оси абсцисс отложено расстояние между наружной и внутренней стенками кольцевого устья по радиусу (нуль — па наружной стенке). На оси ординат отложена безразмерная скорость в виде отношения вектора скорости в данной точке измерения к вектору скорости в первой точке измерения, находящейся на расстоянии 1 мм от наружной стенки кольцевого устья. В табл. 3.5 приведены конструктивные параметры моделей, относящиеся к кривым, сгруппированным на рис. 3.21. [c.117]

Кроме влияния, оказываемого коэффициентом геометрического подобия на скорость плавления, необходимо учитывать связь между коэффициентом подобия и степенью температурной неоднородности расплава. Даже если бы все сообщаемое жидкости тепло являлось результатом механической работы червяка и теплопередача от стенок корпуса отсутствовала, то и в этом случае вследствие неравномерного распределения механической энергии по сечению канала внутри жидкости существовали бы температурные градиенты. Кольцевой зазор между наружной поверхностью червяка и внутренней поверхностью корпуса является областью интенсивного тепловыделения, так как существующие в нем градиенты скорости очень высоки. Более того, градиент скорости в плоскости нормального сечения канала также претерпевает очень большие изменения (см. рис. 4,15—4,20). [c.270]

Рис. 3. 21. Распределение относительной скорости по сечению кольцевого канала в устье для различных моделей горелок.

Анализ распределения скоростей в меридиальной плоскости показал, что структуры потока для схем А и Б имеют принципиальное отличие (рис. 3) А - с вводом воздуха со стороны диафрагмы, Б - со стороны торцевой стенки, у - безразмерная скорость 1+11+111 - открытые коллекторы завихрителя. При передаче по схеме А перед входом в конусе диафрагмы и внутри него образуется система тороидальных вихрей (1-2), вращающихся в противоположных направлениях. Образование основного вихря связано с общей тенденцией потока на схеме А к вихреобразованию, а дополнительного - с перетечками рабочего тела в конус по выходу из кольцевого канала. Для схемы Б зоны тороидальных вихревых течений отсутствуют. (Уоз (/у. составляющие скорости). [c.61]

Примем, что вязкость и теплопроводность существенны лишь в процессах взаимодействия между фазами. Аппарат разобьем на две зоны центральная труба и кольцевой канал. В первой зоне (зоне центральной трубы) рассмотрим трехокоростную, трехтемпературную среду. Первая фаза (несущая) — раствор, поднимающийся вверх со скоростью Ui, обладающий температурой Тй вторая фаза — кристаллы, увлекаемые потоком раствора, движущиеся со скоростью U2 и обладающие температурой Т , третья фаза— капли нефти, поднимающиеся вверх со скоростью Оз и обладающие температурой Гз- Функцией распределения по размерам в сечении зоны трубы будем пренебрегать, расчет будем вести относительно среднего размера. С учетом принятых допущений система уравнений (1.62) для описания процесса кристаллизации в зоне центральной трубы приводится к виду (для установившегося режима работы) [c.222]

Горизонтальные и наклонные каналы. В горизонтальных и наклонных (под малым углом к горизонту) каналах различают расслоенный, волновой, пузырьковый, снарядный, эмульсионный и дисперсно-кольцевой режимы течения. Структура потока при этих режимах ясна из рис. 1.95. Специфика течения в горизонтальных каналах состоит в том, что здесь всегда наблюдается значительная несимметри1 -ность в распределении фаз по сеченич канала. В дисперсно-кольцевом режиме течения, например, даже при очень высоки,- скоростях смеси толщина жидкой пленк внизу трубы оказывается почти на порядок больше, чем в ее верхней част . Эмульсионный режим течения в горизонтальных каналах сохраняет известные че -ты волнового движения, когда амплитуда последнего превосходит диаметр канал . При этом жидкие перемычки (гребни волн) насыщены газовыми пузырьками, а газовмл снаряды (впадины волн) содержат мне жество жидких капель, т. е. в цело.м иа [c.102]

Размеры адсорбера, требуемые для вмещения необходимого объема адсорбента, обычно устанавливают с учетом стоимости изготовления и допускаемого гидравлического сопротивления. Согласно опубликованным данным [8] отношение высота диаметр обычно лежит в пределах 2 1 — 5 1, а скорость газа (в пересчете на незаполненный адсорбер) в пределах 6— 18 м1мин. В тех случаях, когда следует увеличить высоту слоя, через 1,2— 1,5 м устанавливают промежуточные опорные решетки для уменьшения нагрузки на нижние зоны адсорбента и более равномерного распределения газа по сечению адсорбера. Гидравлическое сопротивление адсорбера имеет важное значение даже в системах очистки газов под высоким давлением. Предложены многочисленные конструктивные изменения, позволяющие уменьшить гидравлическое сопротивление. В частности, предложено применять горизонтальные адсорберы вместо вертикальных или использовать в вертикальных адсорберах радиальное течение газа от осевого канала к внешнему кольцевому сечению. В системах очистки газа под низким давлением или осушки воздуха под атмосферным давлением гидравлическое сопротивление слоя имеет исключительно важное значение, поэтому очень часто применяют адсорберы, отличающиеся большим диаметром и малой высотой отношение высота диаметр часто принимают равным 1 1 и даже меньше. [c.288]

Распылительные устройства (рис. 5.4) по принципу действия являются соплами Вентури. Подача латекса осуществляется в сечение с максимальной скоростью паров. Это позволяет распылить латекс в паре. Распылители целесообразно изготовлять с гладкой поверхностью из фторопласта, который уменьшает теплопод-вод к латексу, проходящему через кольцевой распределительный канал распылителя. После распылителя в трубопроводе в условиях развитой турбулентности осуществляется равномерное распределение смеси по сечению трубопровода. [c.187]

Теплопроизводительность горелки, скорости выхода и процентное распределение воздуха между компонентами факела определяют размеры устья горелки, в частности, основной ее размер — больший диаметр кольцевой полости канала вторичного воздуха d. Меньший диаметр кольцевой полости получается в зависимости от принятого соотношения dold, которое может по конструктивным и другим соображениям изменяться в широких пределах до dold 0,65. [c.128]

На рис. 17, в представлена конструкция, где равномерность подвода расплава по периметру кольцевого сечения достигается созданием дополнительных местных сопротивлений (зоны сжатия на дорне) и удлинением пути расплава. Такое удлинение канала должно способствовать соединению двух потоков, огибающих дорн, вновь в общий поток и равномерному распределению последнего по кольцу. Расплав из экструдера попадает в поворотную часть и затем в вертикальный кольцевой канал между дорном 2 и матрицей с круговыми подпорными щелями, которые стабилизируют скорость потока. Далее масса идет в кольцевой канал 10, дважды поворачивается в нем на, 180° и выходит из формующей щели наружу. В штуцер 3. подается сжатый воздух для раздувания. Головка окружена кожухом и на выходе имеет кольцевой фланец и мундштучное кольцо,, образующее с буксой зазор. Для точной установки зазора кольцо перемещается с цомощью установочных болтов 6., [c.26]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология