Воздух конденсация расширение в турбодетандере

К началу IV этапа регенераторы хорошо охлаждены, проникновение через них в блок углекислоты в значительных количествах, а тем более влаги при правильном ведении режима охлаждения практически исключено. В связи с этим холодопроизводительность турбодетандеров используется полностью. При этом температура воздуха после расширения должна быть выше температуры, при которой начинается конденсация воздуха, на [c.98]

Здесь 1, 2 — удельные энтальпии расширенного и сжатого воздуха при температуре входа в основной теплообменник, Дж/кг (з, 4 — удельные энтальпии сжатого воздуха перед турбодетандером и после него, Дж/кг а — коэффициент, учитывающий испарение при дросселировании жидкости от давления конденсации до атмосферного давления. [c.300]

На диаграмме 5—Т этого цикла (см. рис. 2.20,6) изотермическое сжатие воздуха до абсолютного давления /72=6—7 кгс/см изображается горизонтальной линией 1—2, а охлаждение в регенераторах до состояния 3 — изобарой 2—3, соответствующей давлению р2. По линии 3—4 происходит расширение воздуха в турбодетандере до абсолютного давления pi = l кгс/см , причем линия 3—4 соответствует адиабатическому процессу расширения, а линия 3—-I— действительному. Конденсация оставшейся части воздуха, не проходившей через турбодетандер, протекает по линии 3—5—6. Линия постоянной энтальпии 6—7 соответствует процессу дросселирования воздуха, сжиженного в конденсаторе. Образующиеся при дросселировании пары жидкого воздуха смешиваются с потоком воздуха из турбодетандера и через трубки конденсатора поступают в регенератор, охлаждая его насадку при этом они сами нагреваются до первоначальной температуры Ti по линии 7—4—1 постоянного давления pi. [c.80]

Определение производительности агрегата по неоно-гелиевой смеси. Неоно-гелиевая смесь, содержащая до 40% (Ne+He) и 60% N2, получается в концентраторе при конденсации азота из исходной смеси. Жидкий азот из концентратора отводится через дроссельный вентиль в верхнюю колонну. Неон и гелий, имеющие самые низкие температуры кипения в процессе предварительного разделения воздуха в нижней ректификационной колонне, проходят с парами азота последовательно через группу конденсаторов 8, 9 п конденсатор 10 (рис. 1-1). Пары азота, отводимые из конденсатора 10, содержат практически весь неон и гелий, поступающие в воздухоразделительный аппарат, за исключением тех количеств неона и гелия, которые уходят с воздухом, поступающим на расширение в турбодетандер 15, и с азотом, отводимым из нижней ректификационной колонны в азотную колонну 28. [c.13]

Цикл Капицы низкого давления с расширением в турбодетандере (рис, 3,15) [208], Газ (воздух) сжимается турбокомпрессором до 0,6—0,8 МПа (процесс 1-2), после чего поступает в регенераторы, где охлаждается 2-3). Далее воздух делится на две части большее количество направляется на расширение в турбодетандер (3-4), а остальная часть — в теплообменник-конденсатор, где происходит конденсация этого воздуха (3-5). Затем жидкость дросселируется [5-6) до 0,1 МПа. Газ после турбодетандера направляется противотоком в теплообменник-конденсатор и далее в регенераторы [4-Г). В диаграмме Т, в линия [c.62]

Температуру воздуха перед турбодетандером поддерживают на таком уровне, чтобы температура воздуха после расширения была на 2—3 °С выше температуры его конденсации. Температура петлевого воздуха после предвымораживателя должна быть не ниже минус 120—125 °С, в этих условиях в аппарате не происходит выделения твердой СО . Для регулирования температуры добавляют холодный воздух к потоку детандерного воздуха, нагретого в вымораживателе. Уровень жидкого кислорода в основных конденсаторах поддерживают не ниже 170 см, иначе конденсаторы начинают работать в сухом режиме, при котором кислород полностью испаряется, а растворенный в нем ацетилен кристаллизуется на стенках трубок конденсатора. Выносной конденсатор всегда должен работать в мокром режиме, при котором часть жидкого кислорода, содержащего ацетилен, непрерывно стекает в аппаратуру для очистки. [c.140]

Конденсация воздуха сжатого до 471—490 /сн/ж (4,8— 5,0 ати) происходит в трубчатках секции кубовой жидкости переохладителя И теплообменника-подогревателя азота в результате теплообмена с расширенным в турбодетандере. воздухом, проходящим по межтрубному пространству этих аппаратов. Сконденсированный воздух сливается по трубопроводам в нижнюю колонну. Сжатый воздух в секцию кубовой жидкости переохладителя поступает из ко ллектора после холодных концов регенераторов, а в трубчатку подогревателя — из нижней колонны. Для лучшего стока жидкости из теплообменника-подогревателя давление в нижней колонне поддерживают на 29,4—39,2 кн/м (0,3—0,4 ати) меньше, чем в общем коллекторе сжатого воздуха после регенераторов. Для того, чтобы более интенсивно происходи1ла конденсация воздуха в трубчатке теплообменника-подогревателя, увеличивают количество проходящего через него обратного потока, прикрывая заслонку на центральном трубапроводе выхода азота из верхней колонны. Прикрывать эту заслонку можно до тех пор, пока давление воздуха после турбодетаидеров не поднимается выше 58,8 кн/ж (0,6 ати) при переключении азотных регенераторов. Количество петлевого потока регулируют с таким расчетом, чтобы разность температур прямого потока в нача ле и конце дутья была не более 6° С. Т0М1пературу воздуха после расширения в турбодетандерах поддерживают равной минус 186—188° С, т. е. на 4—6° С выше температуры конденсации воздуха при этом давлении. [c.102]

Температуру воздуха перед турбодетандером поддерживают на таком уровне, чтобы после расширения она была не ниже минус 185— минус 187 °С во избежание конденсации. При понижении температуры после турбодетандера прикрывают задвижку 3—2, увеличивая поток детандерного воздуха через трубное пространство вымора живателя. [c.145]

На диаграмме 5—Т этого цикла изотермическое сжатие воздуха до абсолютного давления Ра=6—7 кгс1см изображается горизонтальной линией 1—2, а охлаждение в регенераторах до состояния 3—изобарой 2—5, соответствующей давлению р,- По линии 3—4 происходит расширение воздуха до абсолютного давления Р5 = 1 кгс1см в турбодетандере, причем линия 3—4 соответствует адиабатическому процессу расширения, а линия 3—4—действительному. Конденсация оставшейся части воздуха, не проходившей через турбодетандер, протекает по линии 3—5—6. Линия постоянной энтальпии 6—7 соответствует процессу дросселирования воздуха, сжиженного в конденсаторе. Образующиеся при дросселировании пары жидкого воздуха смешиваются с потоком воз- [c.82]

На всех этапах пуска нагрузка турбодетандеров должна быть в пределах установленной по графику пуска, чтобы не допустить конденсации воздуха при его расширении в турбодетандерах. В отличие от блока БР-1 регенераторы блока БР-1Кч охлаждаются в I этапе до рабочих температур. Для обеспечения незабиваемости регенераторы охлаждаются при максимально допустимом давлении в них. Разность температур прямого и обратного потоков на холоднрм конце регенераторов устанавливается в соответствии с графиком пуска, при этом разность температур не должна превышать 15 град при температуре до минус 130° С и 10 гра<5 —при более низких температурах прямого потока воздуха на холодном конце регенераторов. [c.112]

Основное влияние на работу регенераторов оказывают два фактора разность температур на холодном конце и количество небалансирующегося потока (петли). Изменение этих факторов быстрее всего сказывается на температуре в середине регенераторов. По изменениям этой температуры чаще всего и ведут регулирование теплового режима регенераторов. Чтобы компенсировать холодопотери установки, холодопроизводительность турбодетандера должна быть равна холодопотерям. Это обеспечивается подачей нужного количества сжатого воздуха в турбодетандер на расширение. При правильно подобранной нагрузке конденсация воздуха в турбодетандере не должна происходить, перегрев детандерного воздуха, поступающего в верхнюю колонну, не должен превышать 15 град, уровень жидкости в сборнике верхней колонны должен быть постоянным при условии постоянства уровней во всех остальных аппаратах. [c.119]