Регенератор анализ работы

Ознакомление с этими процессами необходимо производить при однократном или периодическом нагревании или охлаждении какого-нибудь тела. Целью расчета может быть, например а) определение времени, необходимого для нагревания стального блока, поставленного в печь, или какого-либо аппарата, или стенок печи, обладающих большой теплоемкостью в период пуска б) определение условий, необходимых для того, чтобы в соответствующий промежуток времени довести материал до желаемой температуры, например в прессе с обогреваемыми плитами и т. п. Однако прежде всего процессы неустановившейся теплопроводности являются основой детального анализа работы так называемых регенераторов тепла, которые будут рассмотрены ниж -. Исходным началом рассуждений о неустановившейся теплопроводности является дифференциальное уравнение Фурье. [c.96]

Коксовый теплоноситель из реактора перемещается в десорбер, расположенный под реактором, где в результате пропарки коксового теплоносителя водяным паром осуществляется десорбция паров углеводородов, увлеченных коксовым теплоносителем в десорбер. Из десорбера коксовый теплоноситель поступает в стояк реактора и далее (через регулирующий клапан) по транспортной линии регенератора водяным паром транспортируется в регенератор. На транспортной линии регенератора предусмотрено сепарационное устройство, где происходит сепарация укрупненного кокса. Принцип работы этого устройства описан выше. Транспортная линия регенератора завершается над кипящим слоем кокса в регенераторе. В кипящем слое регенератора выжигается часть кокса в струе воздуха в количестве, необходимом для поддержания теплового баланса установки, а основная масса коксового теплоносителя возвращается обратно в реактор по переточной линии (в плотной фазе), замыкая цикл циркуляции кокса. Пробы кокса для анализов отбираются из переточной линии (до реактора) и из стояка реактора (после реактора). [c.205]

С целью определения узлов установки, вызывающих повышенное разрушение катализатора, а также для установления некоторых закономерностей расходования катализатора нами был проведен специальный анализ работы одной из установок. Были определены следующие потери катализатора 1) выводимого из пылевых карманов сепараторов Р-4 и Р-4А 2) уносимого транспортирующим агентом через трубу сепараторов Р-4 и Р-4А 3) уносимого дымовыми газами через трубу регенератора. Потери катализатора при уносе его парами нефтепродуктов в колонну относительно невелики. При хорошем состоянии установки потери катализатора через неплотности аппаратуры также ничтожны и могут не учитываться. [c.83]

Анализ работы регенератора показывает, что тарелки работают в неравномерном режиме часть жидкости протекает через отверстия. [c.202]

Более обстоятельное описание и анализ работы регенераторов читатель может найти в работе [45 ]. — Прим. ред. [c.41]

Разрыв труб котла регенератора может произойти в результате износа нх внутренних стенок, вследствие воздействия движущейся массы катализатора, прожога из-за высокой температуры в зоне регенерации (при прекращении подачи воды в паросборники) или при разрыве труб в местах их вальцовки к нижним и верхним решеткам, а также вследствие температурной деформации. Прожогу стенок труб может содействовать употребление воды со значительным содержанием солей, так как при этом на поверхности труб увеличивается образование накипи. Признаками разрыва труб являются повышенное содержание влаги в дымовых газах на выходе из регенератора (если в регенератор не подается водяной пар или вода), которая обнаруживается анализом дымовых газов на содержание влаги резким падением температуры на выходе катализатора из котла регенератора и в нижней части регенератора, а также нарушением нормальной (стабильной) циркуляции в котле регенератора. В этом случае прекращают циркуляцию катализатора через котел регенератора и останавливают циркуляцию воды, после чего включают в работу резервный котел регенератора. В случае отсутствия резервного котла, во избежание повышения температуры катализатора выше допустимой, в регенератор над кипящий слой подают перегретый пар или умягченную воду. [c.180]

Можно выделить работу [29], в которой представлена достаточно надежная кинетическая модель выжига кокса, позволяющая с необходимой точностью рассчитывать не только скорость удаления кокса, но и состав газовой фазы в регенераторе. Автором этой работы проведен анализ закономерностей окислительной регенерации алюмосиликатных катализаторов крекинга, поверхность которых, согласно современным представлениям, не оказывает заметного влияния на скорость образования отдельных продуктов окисления кокса. Экспериментально обнаруженные закономерности выжига кокса с поверхности катализаторов, на основе которых дано детальное представление процесса окислительной регенерации в виде совокупности отдельных стадий, приведены в гл. 2. Схеме кинетических превращений (2.3) соответствуют следующие кинетические уравнения скоростей стадий [c.65]

Регенерационные устройства отечественных установок крекинга (рис. 5.3) по конструктивному оформлению и схеме движения катализатора и газовой фазы делятся на две основные Труппы. В первой группе регенерацию проводят в псевдоожиженном слое, разделенном на отдельные зоны (секции) вертикальными перегородками (рис. 5.3,а, б). В таких аппаратах движение фаз прямоточное. Ко второй группе регенераторов (рис. 5.3, в. г) относятся аппараты, у которых объем псевдоожиженного слоя катализатора разделен на отдельные секции горизонтальными перфорированными решетками. Эти регенераторы имеют противоточную схему движения воздуха и катализатора. Сравнение рассмотренных регенерационных устройств и анализ те.хнологических показателей их работы на отечественных установках крекинга- показали преимушество аппаратов с противоточным движением фаз. [c.167]

Перед производством работ внутри реактора или регенератора должен быть проведен анализ воздуха на содержание вредных паров и газов (парообразных углеводородов, окиси углерода). [c.785]

Вопросам анализа технологического процесса каталитического крекинга и создания систем автоматического управления, интенсифицирующих и стабилизирующих этот процесс, были посвящены экспериментально-исследовательские работы, проводившиеся на одной из технологических установок типа 43-102 Но-во-Грозненского нефтеперерабатывающего завода (1—3). В ходе работ были уточнены взаимозависимости технологических параметров, определены статические и динамические характеристики узла печь — реактор—регенератор, осуществлена реконструкция регенератора, значительно улучшившая режим его работы, и в 44 [c.44]

Перед началом работ внутри реактора или регенератора необходимо произвести анализ воздуха на содержание вредных паров и газов (парообразные углеводороды, оксид углерода). [c.99]

При изучении работы регенераторов проводились анализы газов на содержание СОг в течение цикла в различных сечениях регенераторов. На фиг. 3, а и 3,6 показано изменение содержания СОг в воздухе в течение периодов теплого и холодного дутья в регенераторах опытного стенда и регенераторах агрегата БР-6, замеренное в начальный период работы. На фиг. 4 дано изменение концентрации в середине периода по высоте регенератора. Как показали неоднократные замеры на стенде и промышленных установках, концентрация СОг в прямом потоке в верхней части [c.64]

Холодопотери в регенераторах уменьшаются при понижении температуры окружающего воздуха, что подтверждается опытом работы действующих установок. Анализ показывает, что это обусловлено влиянием капельной влаги, содержащейся в газах прямого и обратного потоков. Чем ниже температура поступающего воздуха, тем большее количество содержащейся в нем влаги находится в капельном состоянии и тем меньше разность между количеством капельной влаги в прямом и обратном потоках. Это уменьшает количество холода, выносимого с капельной влагой газами обратного потока, а следовательно, снижает холодопотери в регенераторах. Поэтому при более точных расчетах установок с регенераторами следует учитывать влияние на холодопотери капельной влаги. [c.136]

Холодопотери в регенераторах уменьшаются при понижении температуры окружающего воздуха, что подтверждается опытом работы действующих установок. Анализ показывает, что это [c.132]

Наблюдение за работой клапанов регенераторов. Если данные анализа проб газа, взятого из верхней колонны и из нижней части регенераторов, показывают различную чистоту газа, то это свидетельствует о негерметичности автоматических клапанов регенераторов. Разница в чистоте газа, пробы которого взяты из нижней части регенераторов и из газовой магистрали, указывает на негерметичность клапанов принудительного действия. [c.271]

В рассматриваемом случае снижение чистоты кислорода произошло из-за значительных утечек воздуха в клапанах 2 и 5 (см. рис. 68) или в одном из них. Неплотность в перепускном клапане может быть определена путем отбора кислорода на анализ при его прохождении по регенератору 1. Сравнивая степень снижения чистоты кислорода в обоих регенераторах, можно сделать заключение о дефектности или исправности перепускного клапана. Снижение чистоты кислорода в каждом регенераторе при плохой работе перепускного клапана будет примерно одинаковой, так как одинаковое количество воздуха проникает поочередно в каждый регенератор, через который в данный момент проходит поток кислорода. Если предположить, что для рассматриваемого случая перепускной клапан исправен, то снижение чистоты кислорода вызвано неплотностью воздушного клапана принудительного действия кислородного регенератора II. Иногда значительного снижения чистоты кислорода до и после клапанов принудительного действия, установленных на одном регенераторе, не наблюдается. Однако чистота кислорода в общем коллекторе после блока разделения оказывается намного ниже. Это происходит вследствие неплотности кислородного клапана принудительного действия на другом (для рассматриваемого случая на первом) регенераторе. [c.148]

Клапаны автоматического действия работают в условиях низких температур при отсутствии смазки. Неплотности, образующиеся между тарелкой и седлом клапана, являются причиной снижения чистоты кислорода и азота после клапанных коробок регенераторов. Показателем неудовлетворительной работы клапанов автоматического действия является разница в анализах кислорода или азота до и после клапанных коробок, превышающая 0,1—0,2%. [c.148]

В работе приведен детальный технико-экономический анализ вопроса об оптимальной поверхности теплообмена и даны рекомендации для различных условий процесса (влияние степени карбонизации насыщенного раствора, стоимости пара, коэффициентов теплопередачи и применения нержавеющей стали для некоторых теплообменников и др.) при температуре нижней части регенератора [c.144]

Показатели работы регенератора с семью тарелками такие же, как регенератора с двумя насадочными слоями высотой по Ь м. Таким образом, было достигнуто примерно четырехкратное увеличение интенсивности объема аппарата. Аппарат обеспечивал регенерацию с 55—60 до 16—20 г л для 17%-ного раствора и до 28—33 г л для 22—23%-ного раствора МЭА при температуре насыщенного раствора 78° С. Температура в верхней части —102° С, в нижней 115° С. Анализ процесса регенерации и обработка данных по концентрации СОа в растворе на различных тарелках показали, что к. п. д. тарелок близок к единице, следовательно, скорость процесса регенерации достаточно велика. В таких условиях нагрузка на регенератор определяется пропускной способностью по газу и жидкости. [c.150]

Графа 2 — загрязнение отходящего азота на пути от верхней колонны до регенераторов и в клапанах регенераторов оценивается на основании анализов азота за регенераторами, проводимых во время работы. [c.120]

Количество катализаторной мелочи может увеличиваться из-за повышенных скоростей в подъемниках, подачи на установку катализатора, содержащего влагу (его нужно предварительно подсушивать), а также ускоренного разрушения катализатора из-за его плохого качества или прорыва змеевика в регенераторе и попадания влаги на раскаленный катализатор, что приводит к его разрушению. Наблюдение за работой отвеивателя и анализ катализатора, выводимого из системы, позволяют обнарул<ить накопление, мелочи и принять меры для устранения причин, вызвавших разрушение катализатора. [c.167]

На печах с групповым обогревом, когда одна сторона простенка работает на восходящем потоке, а другая — на нисходящем, разделительные ( опасные ) стены регенераторов имеют небольшую поверхность, и перетоки через такие стены настолько ничтожные, что ими можно пренебрегать. Величину избытка воздуха, при котором ведется обогрев печей, можно определять по анализу проб продуктов горения, отобранных на выходе как из газовых, так и из воздушных регенераторов. [c.211]

Ввод пара в двухвальный ГГПА принципиально может быть осуществлен в различные точки тракта (рис. 40) перед или за регенератором (перед камерой сгорания), после камеры сгорания перед турбиной высокого давления (ТВД), перед турбиной низкого давления (ТИД) и одновременно перед ТВД и ТИД. Во ВНИИГазе был проведен анализ ввода пара в указанные точки тракта газовой турбины, результаты которого изложены в работах [3, 12]. [c.111]

Оценка влияния параметров кислородсодержащего газа, поступающего в I и II зоны, на результаты процесса полезна и для анализа работы системы управления регенератором установки 43-102 [155]. Систама управления использует регулирование количества воздуха, поступающего во II зону, и переход газов из III зоны в I. [c.189]

Анализ работы и конструкции регенеративных и рекуперативных печей показывает, что относительно небольшие по размеру эмалеварочные рекуперативные печи более прогрессивны, чем регенеративные, и поэтому этот тип печей нужно рекомендовать для их дальнейшего распространения. Кроме того, рекуперативный способ нагрева воздуха применим почти для всех типов эмалеварочных печей, в то время как регенераторы применимы только для ванных печей и в некоторых случаях для тигельных. [c.33]

Результат (6) интересен с качественной точки зрения. Опыт проектирования машин, однако, показывает, что чем ниже температура охлаждения Тх, т. е. чем больше т, тем выше оптимальное значение w. По-видимому, при отыскании WonmA резльного цикла следует исходить из анализа работы регенератора. В общем случае при определении w следует учитывать, что переменный объем полости сжатия часто имеет минимальное значение Успщ,, о словленное конструктивной схемой машины [c.169]

Подлежащие ремонту аппараты и трубопроводы до пропарки должны быть отключены от действующих аппаратов и трубопроводов путем установкизаглущек. Перед тем, как направить рабочих в колонну, печь, реактор или регенератор для производства огневых и ремонтных работ, необходимо взять пробу воздуха из аппаратов для анализа и после получения результатов его приступить к работе. [c.223]

Анализ изменения температуры во времени в разных точках по длине адиабатического слоя показывает, что такое изменение имеет характерный вид 5-функции, причем максимум температуры по направлению к выходу из регенератора возрастает. Тогда при определенных условиях в центральной части адиабатического слоя в нестационарном режиме горения кокса могут возникнуть значительные динамические тепловые забросы. Такой результат и был получен в работах [146, 161], где показано, что помимо начальных условий на максимум температуры в слое сильно влияет скорость подачи газового потока. При уменьшении расхода газа (увеличении времени контакта) температура слоя из-за динамических забросов может превзойти максимальное асимптотическое значение, соответствуюшее величинам Т , х° и Механизм появления забросов, по-видимому, следующий в область высоких температур из частично регенерированных участков слоя катализатора поступает реакционная смесь с достаточно высоким содержанием кислорода, результатом чего является ускорение химической реакции и увеличение тепловыделения. Выделяющееся в горячей зоне тепло вызывает рост температурного максимума до тех пор, пока тепловые потери на нагрев соседних участков не скомпенсируют тепловыделение. По-видимому, можно реализовать такие условия выжига кокса, при которых в слое появятся так называемые горячие пятна и в результате произойдет спекание катализатора. [c.87]

I Как показал технико-экономический анализ результатов эксплуатации установок 43-102, для улучшения работы реакторно-регенераторного блока без реконструкции рекомендуется установить объем реакционной зоны, равным 30—40 м , смонтировать в верхней части узел равномерного распределения сырья по сечению реактора, увеличить высоту отсТойной зоны реактора в 1,3 раза, -йодпяв уровень вывода нефтяных паров, установйгь между реактором и колонной дополнительный трубопровод для уменьшения скорости паров [7]. В целях повышения эффективности раШты регенератора целесообразно изменить, конструкцию газовыводя-щ№х коллекторов по варианту, предложенному Новоуфимским НПЗ [25], установить дополнительные охлаждающие змеевики в средних и нижних зонах аппарата для поддержания температуры катализатора не выше 700—720 °С. Ц [c.231]

Был проведен анализ данной установки как источника опасности. В ходе анализа производственных опасностей, выполненного на основе технологического регламента данного производства, установлены причинно-следственные связи, которые и представлены на рис. 3.16 в виде взаимосвязей отказы — ситуации — факторы — риски . В результате выявлено 15 возможных первичных отказов, реализация которых может привести к 7 аварийным ситуациям, которые, в свою очередь, могут привести к возникновению одного или нескольких (при последовательном развитии аварийной ситуации) факторов риска, приводящих к одному или нескольким видам риска (экономическому, экологическому, социальному). Было выявлено, что основные опасности производства связаны с нарушением технологических процессов повышением температуры в реакторе и регенераторе, повышением давления в системе газоотделитель — колонна — реактор , переполнением водоотделителя или падением уровня в нем. Эти нарушения являются возможными аварийными ситуациями. Причинами нарушений являются отказы работы оборудования либо регулирующих устройств (проскок воздуха, остановка вентиляторов, нарушение работы насосов) или отказы, связанные с технологией регенерации катализатора (увеличением кратности его циркуляции, плохой отпаркой) и т. д. В результате выявлены типовые аварийные ситуации, которые могут привести к таким факторам риска, как разлив нефтепродуктов, образование взрывоопасного облака, пожар, взрыв на территории установки с возможным последующим распространением на соседние секции. Каждый из этих факторов или их совокупность могут привести к трем видам риска — экономическому (/ )), социальному (Л2) и экологическому (йз). [c.264]

Ко второй группе относятся аппараты, у которых объем псевдоожиженного слоя катализатора разделен на отдельные секции горизонтальными перфорированными решетками (рис. 2.15 в, г). Эти регенераторы имеют противоточное движение воздуха и катализатора, что хорошо видно на схеме реакторно-регенераторного блока установки Г-43-107 (см. рис. 2.6). Стекаемый из десорбера реактора закоксованный катализатор поступает по наклонной трубе в регенератор и падает на две решетки. Навстречу этому потоку подается воздух на регенерацию, который образует псевдоожиженный слой в регенераторе и используется для выгорания кокса регенерированный катализатор удаляется через нижнюю часть в узел смешения сырья. Анализ технологических показателей работы показал, что данная схема работы регенератора более эффективна с точки зрения полноты выжига кокса, расхода воздуха и лучше поддается регулированию. [c.79]

Так как катализатор крекинга в псевдоожижемпом слое содержит частицы малых размеров (обычно в среднем диаметром менее чем 100 мкм), то диффузионные ограничения внутри частиц отсутствуют, и поэтому эти системы проще для анализа, чем крупнозернистые катализаторы. Используемые в настоящее время катализаторы — это синтетические цеолиты иногда менее реакционноспособные алюмосиликатные порошки могут использоваться для некоторых целей. В работе [9.14] показано, что для этих малых частиц может наблюдаться значительное повышение температуры (до 900°С) частиц, если несгоревшая нефть проникает в регенератор вместе с частицами. Если необходимо создать стационарный процесс, то скорость реакции крекинга (и, следовательно, скорость образования кокса) не может превышать скорость окисления кокса в регенераторе [9.15]. С развитием высокоэффективных катализаторов крекинга, таких как цеолиты, возникли серьезные проблемы при проектировании и эксплуатации эффективных регенераторов. Кроме того, интенсивный режим регенерации может привести к разрушению катализатора. Основная цель регенерации состоит в получении низкого остаточного уровня концентрации кокса на катализаторе, но при высокой скорости сгорания, так чтобы время пребывания газового потока в регенераторе было не слишком велико, что позволит избежать дезактивации катализатора из-за высокой температуры. [c.210]

В настоящей станке очистка газа в регенераторах не рассматривается, хотя последние более дещевы, чем реверсивные теплообменники. Однако, если число потоков газа больще двух, регенераторы не могут быть применены. В регенераторах, как и в переключающихся теплообменниках, максимально допустимая величина температурного напора ограничена условием полной сублимации примесей, однако анализ их работы более сложен ввиду наличия насадки, являющейся промежуточным аккумулятором тепла. [c.102]

При работе регенераторов и вымораживателей, а также при их отогреве за.мерялись основные параметры газовых потоков (расходы, температуры, давления, сопротивления) и производились анализы на содержание СОг в воздухе. [c.60]

Работа клапанов регенераторов. Разная концентрация газа, установленная при анализе проб, взятых из верхней колонны и из нижней части регенераторов, свидетельствует о негерметич ности автоматических клапанов регенераторов. Разница концен грации газа в пробах из нижней части регенераторов и газово магистрали указывает на негерметичность клапанов принудитель ного действия. [c.625]

Опыт применения такого комбинированного метода очистки имеется на станции Уардс-Айленд в Нью-Йорке [33]. Результаты работы по этой системе приведены в табл. 7. Достоинствами комбинированного метода очистки являются е которое уменьшение количества избыточного ила и повышенная его способность к уплотнению. К числу недостатков относятся отсутствие регенераторов и большое число разнотипных сооружений, что вызывает необходимость произ1водить многократные контрольные анализы и замеры. [c.35]