Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Покрытие холодопотерь в установках

    Установка БР-9 предназначена для использования на крупных химических комбинатах для одновременного получения больших количеств технологического кислорода и азота высокой чистоты. Установка также может производить технический кислород и криптоно-ксеноновый концентрат, для чего снабжена дополнительным блоком. Работает по схеме одного низкого давления с использованием турбодетандеров на потоке чистого азота для покрытия холодопотерь. В установке перерабатывается 84 250 м ч воздуха (в стандартных условиях 20 °С и 760 мм рт. ст.). Принципиальная технологическая схема основного блока разделения БР-9 приведена на рис. 84, а на рис. 85 дана схема дополнительного блока криптона и технического кислорода. Основные технические данные установки БР-9 приведены в табл. 14 (см. стр. 196). [c.241]


    На рис. 1У-32 дана принципиальная схема этого процесса. Воздух, очищенный от пыли в фильтре 12, поступает в турбокомпрессор 1 и при давлении 6—7 ат, пройдя холодильник 2, нагнетается в кислородные 3 и азотные 4 регенераторы, где охлаждается отработанными и удаляемыми из установки кислородом и азотом. Основное количество воздуха из регенераторов поступает в нижнюю колонну 9. Около 20% всего воздуха поступает в турбодетандер 10, в котором расширяется с 6—7 до 1,5 ат для получения холода и покрытия холодопотерь установки. Из турбодетандера воздух подается в верхнюю колонну 7. [c.258]

    В США к 1950 г. функционировало около двадцати заводов с общей выработкой в 2050 т этилена в сутки. Сложность задачи иллюстрируется рис. 1, на котором представлена одна из возможных схем разделения крекинг-газа. Газ сжимается до 30 атм. Установлено три внешних холодильных цикла аммиачный, этиленовый, метановый, что усложняет завод установкой громоздких компрессоров, сжимающих горючие, взрывоопасные газы. Чистота получаемого этилена 97—98%, степень извлечения 91—92%. В некоторых схемах покрытие холодопотерь осуществляется за счет давления основного потока с использованием расширительной машины. Энергетические затраты зависят от состава исходной смеси и составляют 35—45 квч па 100 м переработанного газа. [c.182]

    Сопоставление схем ВРУ технологического кислорода с различными узлами ректификации. В современных крупных установках для разделения воздуха на газообразные продукты к=35-ь39 МДж/кмоль Ог, что примерно в 7 раз превышает минимальную работу разделения воздуха (см. гл. I). Выше было показано, что в крупных установках основные затраты энергии ( 85%) связаны не с покрытием холодопотерь, а с обеспечением процесса разделения воздуха. Рассмотрим поэтому влияние построения схемы узла рек- [c.210]

    С увеличением производительности кислородных установок потери холода через изоляцию на 1 перерабатываемого воздуха уменьшаются, так как поверхность кожуха блока разделения воздуха растет в меньшей степени, чем количество перерабатываемого воздуха. Поэтому в установках средней производительности для покрытия потерь нет не обходимости сжимать воздух до высокого давления. Использовать это обстоятельство можно двояко либо применять процесс среднего давления с детандером, уменьшая давление пп мере увеличения масштабов установки, либо применять два разных давления. Перерабатываемый воздух в этом последнем случае разделяют на две части воздух холодильного процесса сжимают до более высокого давления для покрытия холодопотерь, а воздух низкого давления, называемый технологическим, сжимают только до давления, необходимого для процесса ректификации. [c.201]


    Покрытие холодопотерь в установках  [c.85]

    Выше были рассмотрены основные холодильные циклы для сжижения воздуха. Однако в установках разделения воздуха холодильные циклы используются для покрытия холодопотерь, возникающих при пуске и работе блока разделения воздуха. В процессе получения газообразных продуктов холодопотери слагаются из потерь холода через изоляцию и от недорекуперации. В установках получения жидкого кислорода, жидкого азота или жидкого воздуха к указанным видам холодопотерь добавляется еще потеря холода с отводимым из установки жидким продуктом. [c.85]

    Установка АКт-17-1 предназначена для крупных химических комбинатов. Она может выдавать одновременно чистый азот, технологический кислород, сжатый технический кислород и неоно-гелиевую смесь. Установка работает по циклу одного низкого давления с использованием для покрытия холодопотерь турбодетандеров, установленных на потоке чистого азота. Технологическая схема установки приведена на рис. 4.38. [c.213]

    Покрытие холодопотерь на таких установках может, быть осуществлено за счет дросселирования отдельных фракций и извлеченного азота, включения турбодетандера на потоке извлекаемого азота или включения в схему установки дополнительного криогенного цикла. [c.185]

    Данные табл. 38 показывают, что содержание азота в получаемых метановых фракциях среднего и низкого давления много меньще, чем его содержание в исходном газе, что приводит к существенному росту теплоты сгорания этих фракций. Для покрытия холодопотерь криогенного блока приходится дросселировать до давления, близкого к атмосферному, относительно небольшое количество газа. Большее количество горючих газов (72%) выводится из установки под давлением 2,45 МПа. Экономичность процесса очистки природного газа от азота в этом случае в значительной степени определяется попутным извлечением гелия из природного газа. [c.190]

    Установки низкого давления отличаются простотой своей схемы, но требуют применения турбодетандера, имеющего высокий коэффициент полезного действия (к.п.д.). В данных установках холод получается за счет работы турбодетандера. Количество полученного холода зависит от к.п.д. турбодетандера и количества пропущенного через него воздуха. Расход воздуха через детандер определяется условиями процесса ректификации в верхней колонне. Чтобы не нарушать этот процесс, приходится ограничивать подачу воздуха в детандер и через него в верхнюЮ колонну. Поэтому детандер должен иметь высокий к.п.д. для того, чтобы можно было получать холод в количестве, достаточном для покрытия холодопотерь в установке. Удельный расход электроэнергии на получение кислорода в таких установках может составлять 0,45—0,6 квт-ч кислорода, в зависимости от величины установки, совершенства ее конструкции и качества применяемой изоляции. [c.88]

    В абсорбер вмонтирован холодильник 5 для покрытия всех холодопотерь установки выделения и концентрирования ацетилена. [c.155]

    Воздушные компрессоры предназначены для питания установки воздухом и покрытия холодопотерь в установке. Такие компрессоры работают, как правило, с переменным давлением, которое повышают к концу рабочей кампании. [c.252]

    Основные показатели схемы для случая сжатия воздуха до 160 ата приведены на фиг. 5. По сравнению с установкой одного давления с предварительным аммиачным охлаждением расход энергии L (u схеме двух давлений при Qo. = 1,5 ккал/нм п. в. снижается на 30%, а расход энергии на покрытие холодопотерь 1% примерно в 3 раза. [c.164]

    В установке двух давлений с предварительным аммиачным охлаждением и турбодетандером количество воздуха высокого давления составляет всего примерно 4% общего количества перерабатываемого воздуха.. Однако наличие и небольшого количества воздуха высокого давления приводит к значительным усложнениям состава оборудования и условий эксплуатации установки. Поэтому возникла и была успешно решена задача полного исключения из установок воздуха высокого давления,, т. е. были созданы такие установки, в которых за счет сжатия в турбокомпрессоре воздуха примерно до 6 ата обеспечивается не только процесс разделения, но и покрытие холодопотерь посредством расширения, части сжатого газа в турбодетандере. [c.174]

    Ряд основных термодинамических и технических вопросов создания установок низкого давления был разработан советскими учеными [3].. При создании установок низкого давления необходим высокоэффективный турбодетандер, который обеспечивал бы покрытие холодопотерь при небольшой доле расширяемого в нем воздуха. Разработанный в Советском Союзе акад. П. Л. Капицей турбодетандер реактивного типа с адиабатическим к. п. д., превышающим 0,8, нашел широкое применение как в отечественных, так и в зарубежных кислородных установках. [c.174]

    Выше были рассмотрены схемы воздухоразделительных установок одинаковым построением разделительного аппарата (двукратной ректификации) и различными холодильными циклами и было показано, что в крупных установках основные затраты энергии (—85%) связаны не с покрытием холодопотерь, а с обеспечением процесса разделения воздуха и, следовательно, зависят от степени совершенства разделительного аппарата. Рассмотрим влияние построения разделительного аппарата на расход энергии для разделения воздуха. [c.189]


    В связи с большим содержанием кислорода в отходящем азоте количество воздуха, которое может быть в газообразном виде подано в верхнюю колонну, весьма значительно, и покрытие холодопотерь обеспечивается при давлении перед турбодетандером, более низком, чем давление воздуха в конденсаторе. Поэтому в схеме предусматривается установка турбокомпрессора с промежуточным отбором воздуха. [c.190]

    По сравнению с установкой одного давления с предварительным аммиачным охлаждением расход энергии L в схеме двух давлений (рис. 5) при Qo. = 150 кдж кмоль п. в. снижается на 30%, а расход энергии на покрытие холодопотерь — примерно в 3 раза. По схеме двух давлений с предварительным аммиачным охлаждением в Советском Союзе строились установки 160 [c.160]

    Схема установки ф S 4 К ез г Чш i i % Q S 0 ffl S 1 a i . Sea S >,11. с H с на получение кислорода к на покрытие холодопотерь в % [c.178]

    Воздухоразделительные установки с применением ХГМ можно разделить на два основных типа 1) в которых работой ХГМ обеспечивается покрытие холодопотерь и флегмовое питание ректификационных колонн характерной особенностью этих установок является подача воздуха на разделение под атмосферным или небольшим избыточным давлением, предназначенным для преодоления сопротивлений 2) в которых флегмовое питание ректификационных колонн обеспечивается сжатием воздуха или продуктов его разделения в зависимости от места включения ХГМ получаемая в машине жидкость может быть использована также для дополнительного флегмового питания ректификационных колонн. [c.220]

    При получении аргона на крупных воздухоразделительных установках блок очистки аргона от азота размещают в общем кожухе с основным воздухоразделительным аппаратом или в так называемом аргонном блоке вместе с колонной сырого аргона. В этом случае покрытие холодопотерь колонны очистки производится за счет резерва холодопроизводительности воздухоразделительного аппарата. В частности, в установках КТ-3600 Ар принято такое расположение блока очистки. Опыт эксплуатации показал, что колонна для очистки аргона от азота практически не оказывает влияния на режим воздухоразделительного аппарата. [c.83]

    В связи с широким использованием криогенных газовых машин (см. 3.5) их стали применять и в воздухоразделительных установках для обеспечения как покрытия холодопотерь, так и сжижения продуктов разделения [214, 216]. [c.331]

    Установка для газообразного кислорода перерабатывает 800 M jna воздуха. Разность температур на теплом конце теплообменника равна 8 потери через изоляцию составляют 1 ка.1 кг воздуха. Определить потребную холодо-производительность цикла для такой установки. Установить, пользуясь данными табл. 2 и 4, в каких пределах должно быть принято давление сжатия воз.духа. для покрытия холодопотерь установки а) при цикле с дроссели-рова.чием б) при цикле с детандером. [c.46]

    Азот, сдросселированный в синтез-газ, покидает установку с парциальным давлением в синтез-газе, равным приблизительно 25% от давления на входе в криогенный блок. В данном случае смешение азота и водорода приводит к эффекту, подобному эффекту Джоуля —Томсона, который для больших количеств газа, перерабатываемого на установке, является достаточным для получения необходимого охлаждения и покрытия холодопотерь. При давлении разделяемой смеси на входе в криогенный блок ниже 5,0 МПа может возникнуть потребность в дополнительном источнике холода. В качестве дополнительного источника может быть использован жидкий азот, который в необходимом ко- [c.92]

    Однако количество азота, которое подается в криогенный блок и направляется в промывную колонну, может превышать значение, рассчитанное по уравнению (94). Если в установке разделения конвертированного или коксового газа используется азотный криогенный цикл, предназначенный для покрытия холодопотерь, то окончательное количество промывного азота определяется из общего энергетического баланса уста иовки. [c.115]

    Данная установка работает по дроссельному циклу, и покрытие холодопотерь от недорекуперации и через изоляцию производится за счет дроссель-эффекта метановой фракции. Метановая фракция, отделяемая в сепараторах, дросселируется после каждого из них до различного конечного давления, которое составляет после сепаратора 20-0,85 МПа сепаратора 9 - 0,65 МПа сепаратора 8 - 0,16 МПа и сепаратора 7 -0,035 МПа. Принятое в работе [86] распределение температур исходного газа на выходе из теплообменников и значений давления метановой фракции после др осселирования связано с учетом наименьших затрат энергии на дожатие метановой фракции до заданного давления 0,65 МПа при допустимой разности температур на тепловых концах теплообменников. [c.130]

    При переработке газа с относительно высоким содержанием Нг, и особенно при небольшом давлении, получаемого при дросселировании метановой фракции холода может оказаться недостаточно для покрытия холодопотерь и получения Н2 высокой чистоты. В этих случаях наряду с применением предварительного охлаждения исходного газа с помощью холодильной установки (аммиачной или пропановой) в некоторых схемах [79] предусматривается рециркуляция метановой фракции с подачей ее в водородосодержащий газ с помощью циркуляциш-ного компрессора. При этом некоторое количество метановой фракции, выходящей из газоразделительной установки, сжимается до давления исходной смеси и затем смешивается с ней на входе в установку. [c.132]

    Покрытие холодопотерь, имеющих место на установке, в основном производится с помопц>ю азотного циркуляционного цикла. Азот циркуляционного цикла сжимается компрессором до р=(5,0-ь5,5) МПа, делится на три потока. Один поток после охлаждения в теплообменнике 10 делится на две части одна часть расширяется в поршневом детандере и соединяется с обратным потоком азота низкого давления на входе в теплообменник 9, а другая последовательно охлаждается в теплообменниках 9 и 8 и затем дросселируется до давления, близкого к атмосферному, в межтрубное пространство конденсатора-испарителя колонны 7. Два других потока азота после охлаждения в теплообменниках 13 и 16 используются для подвода необходимого количества тепла к кубовой жидкости в колоннах 11 и 14. Пройдя змеевики, расположенные в кубовых частях колонн II и 14, эти потоки дополнительно охлаждаются в теплообменниках 12 и 15 соответственно и дросселируются в межтрубное пространство конденсаторов-испарителей этих колонн. Пары азота, выходящие из межтрубного пространства конденсаторов-испарителей колонн 7, II и 14, подогреваются в азотных теплообменниках 8, 10,12, 13, 15 и 16 и поступают во всасывающую линию азотного компрессора. Часть холодопотерь компенсируется за счет дросселирог вания перерабатываемого газа, который подается в установку под давлением 7,95 МПа. [c.175]

    Другим примером установки для аналогичных целей может быть установка [145], в которой покрытие холодопотерь производится в основном за счет включения в схему турбодетаидера, работающего на потоке отбросного азота. В целом эта установка состоит из нескольких отдельных установок. В первой из них происходит предварительная очистка природного газа от воды, тяжелых углеводородов, сероводорода и двуокиси углерода. На этой стадии очистки, которая ведется при температуре окружающей среды, используется сульфинол-процесс. Сульфинол-процесс основан на абсорбции с применением в качестве абсорбента смеси органического растворителя сульфинола (тетрагидро-тиофендиоксида) с алканоламином и водой. Поступающий в установку исходный газ подается в абсорбер, который орошается чистым сульфи-нолом, и после очистки выводится из верхней части абсорбера. Окончательная очистка исходного газа от остаточной влаги и двуокиси углерода производится в адсорбционном блоке очистки с помощью синтетических цеолитов. [c.190]

    В установках, получающих продукты разделения воздуха в газообразном виде, использование холода, получаемого при реГазификации СПГ, малоэффективно в связи с тем, что он может расходоваться лишь на покрытие холодопотерь от недорекуперации и через изоляцию, которые обычно невелики. Для воздухоразделительных установок, на которых один или несколько продуктов получают в жидком виде, холодопотери могут быть весьма значительны, так как вместе с ними выводится значительное количество холода. Эти холодопотери могут быть компенсированы холодрм, получаемым при регазификации СПГ. [c.195]

    Как нам уже известно, сжилтая в компрессоре воздух, мы покрываем те холодопотери, которые имеются в кислородном а ь парате. Увеличивая производительность кислородного аппарата и применяя в нем более совершенные типы теплообменников, можно добиться ул1еньшенпя удельной потери холода на 1 м перерабатываемого воздуха. Поэтому в крупных установках можно сжимать до высокого давления ие весь перерабатываемый воздух, а только часть его. Если при этом часть сжатого воздуха расширить в детандере, то получится достаточное количество холода для покрытия холодопотерь в кислородном аппарате. При этом удельный расход энергии на получение кислорода значительно уменьшится. [c.79]

    Особенностью их является иопользование одного низкого давления для покрытия холодопотерь и получения жидкого кислорода, при этом часть воздуха расширяется в турбодетандере и направляется непосредственно в соответствующее сечение колонны, имеющей в нижней части конденсатор. С целью определения возможности получения аргона на подобных установках на кафедре глубокого охлаждения ЛТИХП был произведен расчетно-теоретический анализ, в результате которого было установлено, что при соответствующей схеме отбора и переработке аргонной фракции (вернее, кислорода, обогащенного ар-26 [c.26]

    Следует иметь в виду, что стоимость изоляции холодильника составляет 25—40% всего строительства. Кроме того, даже при наличии хорошей изоляции на покрытие холодопотерь через нее затрачивается значительное количество энергии. На распределительных холодильниках, например, они составляют 40—50% всей мощности, холодильной установки. Если к тому же учесть влияние внешних теплопритоков в камеру на усушку хранимых продуктов и ухудшение в связи с этим их качества, то станет ясно, что вопросам изоляции холодильников (изыскание и освоение новых видов, правильное проектирование, монтаж и эсплуа-тация изоляционных конструкций и др.) Необходимо уделять большое внимание. [c.200]

    Если количество получаемого на установке чистого азота меньще того количества газа Д, которое направляется на турбодетандер для покрытия холодопотерь, то часть чистого азота после турбодетандера подмещивается к потоку грязного азота и расход энергии не зависит [c.240]

    Если количество получаемого на- установке чистого азота меньше того количества газа Д, которое направляется на турбодетандер для покрытия холодопотерь, то часть чистого азота после турбодетандера подмешивается к потоку грязного азота и расход энергии не зависит от Лчист при Ащ > Д часть отбираемого из-под крышки конденсатора азота подается мимо турбодетандера, а расход энергии не зависит от потерь холода в окружающую среду (см. рис. 44). [c.232]


Смотреть страницы где упоминается термин Покрытие холодопотерь в установках: [c.160]    [c.86]   
Смотреть главы в:

Получение кислорода Издание 4 -> Покрытие холодопотерь в установках

получение кислорода Издание 4 -> Покрытие холодопотерь в установках




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Установка для покрытия



© 2025 chem21.info Реклама на сайте