Регенерация

Для регенерации тепла применяются кожухотрубчатые теплообменники и теплообменники труба в трубе . [c.145]

Жидкая или газовая смесь пропускается через слой адсорбента, обычно сверху вниз. Цикл адсорбции заканчивается после почти полного использования поглотительной способности адсорбента, на что указывает проскок адсорбируемого вещества. Затем через адсорбент пропускают вытесняющий агент (растворитель, водяной пар и т. д.), который вытесняет адсорбированное вещество с поверхности адсорбента. Иногда этого бывает недостаточно. Например, при адсорбционной очистке масел, парафина часть смолистых ве(цеств остается па поверхности адсорбента после вытеснения. Тогда адсорбент требует дополнительной регенерации путем выжига смолистых отложений, для чего его необходимо выгружать и регенерировать в отдельном аппарате. [c.258]

Следовательно, через 61 ч работы адсорбер необходимо остановить яа регенерацию адсорбента. Поэтому устанавливаются два адсорбера. [c.261]

По этой же причине реакции обычно переходят в диффузионную область нри достаточно высоких температурах (например, процесс регенерации шарикового алюмосиликатного катализатора крекинга переходит во внутреннюю диффузионную область при 600° С). [c.273]

II газах регенерации 1% составляет А-,, — 6Г кг т ч. [c.294]

В период регенерации эти печи сильно перегреваются. Высокая температура в свою очередь ускоряет коксообразование и это приводит постепенно к столь значительному повышению температуры, что катализатор дезактивируется. [c.87]

Десорбция абсорбированных углеводородов и регенерация поглотителя осуществляются нагреванием насыщенного абсорбционного масла. Десорбция может быть совмещена с одновременным фракционированием абсорбированных компонентов. Количество абсорбционного масла должно быть по возможности небольшим. Оно зависит от Объема V газа, подвергаемого абсорбции, давления Р, под которым производится абсорбция, и коэффициента растворимости а [c.23]

Целесообразна раздельная обработка отработанных щелочей разной концентрации. Отработанные целочи с содерванием примерно до 90% едкого натра от израсходованного заводом на зацелачива-иие нефтепродуктов следует подвергать регенерации, а щелочи [c.124]

В процессах нефтепереработки н нефтехимии широко используется регенерация тепла отходящих продуктов, что позволж т снизить расход топлива па пагрев сырья в трубчатой печи и расход поды на охлаждение самих продуктов. [c.145]

Вопрос о том, тепло каких потоков выгодно регенерировать, должен решаться в каждом конкретном случае в зависимости от температуры п количества того или иного потока. Важно также правильно выбрать степень регенерации тепла па установке. Обычно ущ,ествует некоторая оптимальная степень регенерации тепла, являющаяся наиболее экономичной. С углублением регенерации тепла увеличивается поверхность теплообменных аппаратов, возрастает температура отходящих дымовых газов в печн и снижается коэффициент полезного действия печи, вследствие чего может увеличиться расход топлива.В конечном счете экономия от снижения расхода воды па охлаждение и расход металла на холодильники может оказаться меньше, чем дополнительные затраты на топливо и по-ыерхность теплообмена. [c.145]

Пример 28. Рассчитать теплообмопный аппарат для регенерации тепла циркулирующего тяжелого газойля каталитического крекинга. [c.160]

Количество вакуумного газойля Сг = 190000 кг/ч количество тяжелого газойля 6 = 86000 кг/ч начальная температура вакуумного газойля (после регенерации тепла легкого газойля) = 80° С начальная температура тяжелого газойля 350° С конечная температура тяжелого газойля 200° С отпосительная плотно( ть вакуумного газойля = 0,90 относптельпал плотность тяжелого газойля = 0,95. [c.161]

Политропический процесс, протекающий с отводом или подводом тепла, когда скорость отвода или подвода тепла не пропорциональна количеству выделенного или поглощенного тенла. В рассматриваемом случае температура в реакторе также меняется от входа к выходу, но характер температурной кривой зависит в большей степени от работы поверхности теплообмена, чем от вида кинетической кривой. К полптропическим системам могут быть отнесены реакционные секции змеевиков печей термического крекинга и пиролиза, реакторы каталитического крекинга с неподвижным катализатором в процессе регенерации, змеевиковые реакторы полиэтилена ысокого давления и др. [c.263]

С повышеппем температуры регенерации кажущаяся эие])гия активации п температурный коэффициент скорости реакции заметно сниигаются. [c.268]

Протекание некоторых гетерогенных химических реакций сонро-вождается отложением кокса па катализаторе, в результате чего активность катализатора снижается и требуется его периодическая регенерация путем выжига коксовых отложений. Степень потери активности и частота регенерации зависят от количества коксоиых [c.281]

Регенераторы состоят из 7—10 зои (рпс. 147), разделенных охлаждающими змеевиками. Каждая зона имеет самостоятельный ввод воздуха и вывод газов регенерации при помощи [стелпл коробов п желобов. Катализатор вводится в регенератор через верхнее распределительное устройство — паук . Ппжнее распределительное устройство для катализатора имеет такую же конструкцию, как в реакторе. [c.283]

Газы регенерации выводятся через систему циклопов 3. Регепери-рованный катализатор поступает из верхней части кипящего слоя через напорный стояк в пневмоствол. [c.287]

На установках каталитического крекинга в псевдоожиженном слое имеется возможность максимально использовать избыточное тепло регенерации катализатора для нагрева сырья, вследствие чего иногда сырье нагревают только в тенлообменных аппаратах. При небольших выходах кокса все избыточное тепло затрачивается на нагрев сырья. Ири больших выходах кокса часть тенла регенерация используется для производства водяного пара нутом установки в регенораторо змеевиков. [c.287]

В связи с недостатками нсевдоожиженного слоя, оказываю1Цими особое влияние на стадию регенерации катализатора, в настоящее [c.287]

На основании экспериментальных данных процесс регенерации катализатора в ступен-чато-противоточном аппарате ускоряется в 10— 12 раз по сравнению с общим кипящим слоем, а процесс крекинга в 2—4 раза. [c.288]

В промышленных условиях для полного превращения 1 кг бутана требуется примерно 550 ккал. Подведение такого большого количества тепла представляет технически трудную проблему. Для решения ее имеется в принципе три возможности. Во-первых, расположение катализатора в трубках, обогреваемых снаружи газом (иОР-процесс) [15]. Во-вторых, тепло, необходимое для дегидрирования, предварительно накапливается в реакторе таким образом, что совместно с катализатором в зону дегидрирования вводится некатализирующий материал, обладающий высокой теплоемкостью. Так как катализатор для освобождения от коксовых частиц, делающих его неактивным, время от времени подвергается регенерации путем выжигания в струе воздуха, и при этом освобождается большое количество тепла, то в дальнейшем тепло, приносимое катализатором в реактор, используется для осуществления реакции дегидрирования. Но количество тепла, накопленное при этом в катализаторе, вернее в теплоносителе, ограничено, поэтому необходимо, чтобы процесс регенерации проходил за возможно короткое время (7—15 мин.). В случае необходимости можно также в период регенерации подводить к катализатору еще искусственное тепло (процесс Гудри [16]). [c.47]

Газовый крекинг регенеративным способом Кор-регя- Нп8сЬе-Ши1 -Уег/ак- ген) [23]. Способ пиролиза, оспованный на регенерационном принципе, применяется как для производства этилена пиролизом этапа, так и для получения ацетилена. Техническое совершенство печей системы Копперс-Хаше делает особенно выгодным применение принципа регенерации и обеспечивает максимально возможное использование тепла. Здесь могут быть достигнуты значительно более высокие температуры, чем при пиролизе в трубчатых печах, в результате чего может быть сокращено время реакции. В интервале температур 870—1110° пронан расщепляется на 85—90% с образованием 34% вес. этилена. Этан при 900—980° превращается на 75—85%, давая до 52,5% этилена. Все выходы достигаются за однократный пропуск сырья через печь и могут быть увеличены еще более нри работе с циркуляцией, т. е. когда не подвергшаяся пиролизу часть парафиновых углеводородов возвращается обратно в процесс. Табл. 27 показывает результаты полупромышленного опыта пиролиза регенеративным способом. [c.54]

Pii . 37. Упрощенная схема экст-1)акции изобутена серной кислотой из фракции С4 и последующей регенерации. [c.79]

При избытке водяного пара порядка 10—15 модой на 1 моль бутена последний дегидрируется примерно па 25%. Предварительно пар перегревается до 700°, бутеновая смесь до 530°. Оба газа смешиваются и в течение около 0,2 сек. пропускаются над катализатором, имеющ,им форму таблеток и находяш,нмся в трубках из легированной стали. Температура дегидрирования на входе в печь около 670°. Разница между температурами на входе и выходе равна примерно 25°, что объясняется эндотермическим характером реакции. В некоторых установках, чтобы обеспечить возможность непрерывного ведения процесса, пмеется два реактора, из которых в одном все время происходит регенерация. Последнюю проводят нрекраш ая подачу бутена в реактор. Перегретый водяной пар реагирует с высокоактивным коксом с образованием водяного газа. [c.86]

При дегидрировании на катализаторе отлагается довольно много углерода, понижающего его активность. Этот углерод должен удаляться сжиганием в струе воздуха. В процессе Гудри таблетированпый катализатор смешан с большим числом алундовых шариков, которые сами каталитическим действием пе обп 1дают, но имеют большую теплоемкость. Тепло, освобождающееся при регенерации, воспринимается этим теплоносителем и отдается им в процессе дегидрирования. Теплоноситель препятствует также чрезмерному повышению температуры при регенерации, что чрезвычайно важно, так как при нагревании до 700—750° активность катализатора быстро ухудшается. [c.87]

Печи горизонтальные, с огнеупорной изоляцией реакторов, изготовляемых из высокохромистой стали и заполняемых катализатором и теплоносителем. Установка состоит из ряда нечеп, каждая из которых находится в работе 8—10 мин., а затем переключается на регенерацию. Температурные условия здесь более жесткие, чем в установках, работающих по способу Филлипса или Стандард Ойл. В про-. цессе работы важно, чтобы катализатор не загрязнялся железом, потому, что загрязнения сильно повышают количество коксовых отложений и способствуют образованию низкомолекулярных газов. [c.87]

С другой стороны, какая-то часть катализатора может иметь температуру нин е пеобход11мо1 1 для протекания реакции дегидрирования. В этом случае на катализаторе будет отлагаться мало кокса, поэтому и количество тепла, выделяющегося при регенерации, будет очень малым. Однако, как показывают вычисления, это различие в температурах может в процессе регенерации выравниваться, если воздух, иримепяемый для выжигания кокса, обладает в массе теплоемкостью, составляющей одну четвертую часть теплоемкости катализатора. [c.87]

Гидроформинг-процесс проводится сейчас в прохмышленности также методом псевдоожиженного слоя. Хотя в процессе гидроформинга в результате дегидрирования освобождается водород, и дегидрирование и гидрирование представляют собой равновесный процесс, гидроформинг ведут под давлепием водорода. В присутствии водорода под давлением коксообразование значительно меньше, чем в отсутствие водорода, а благодаря высокой температуре равновесие сильно сдвинуто в сторону дегидрирования. Регенерация катализатора при работе методом псевдоожиженного слоя происходит непрерывно. [c.104]

Способы работы также часто различны. Как и в каталитическом крекинге, здесь различают три вида установок установки с неподвижным катализатором, в которых контакт находится в виде таблеток, установки с подвижным катализатором, в которых контакт, в большинстве случаев имеюш,ий форму шариков, непрерывно циркулирует через установку и реактивируется (регенерируется) в особой печи и, наконец, установки, работающие по принципу псевдоожиженного слоя, в которых катализатор находится в пылевидном состоянии и поддерживается парами бензина в постоянном завихренном движении. Так как процесс эндотермический, то часть необходимого тепла подводится за счет предварительного подогрева бензиновых паров циркулирующим водородом, а другая часть катализатором, который в процессе регенерации (выжигание кокса в струе воздуха) поглощает много тепла. [c.105]

Прпмепенпе большого избытка водяного па1)а полностью предотвра]цает отложение кокса иа ь атализаторе, так что дегидрирование может проводиться без периодической регенерации катализатора. Так как необходимое для дегидрирования тенло подводится с перегретым водяпылт паром, то отпадает необходимость в устройстве какого-либо обогрева реакционной печи, поэтому конструкция ее, естественно, сильно упрощается. Способ работы показан на схеме рис. 145. [c.237]

Начала техники лабораторных работ Изд.2 (1971) -- [ c.72 ]

Технология неорганических веществ и минеральных удобрений (1983) -- [ c.0 ]

Полиэфирные волокна (1976) -- [ c.0 ]

Очистка технологических газов (1977) -- [ c.0 ]

Справочник азотчика Том 1 (1967) -- [ c.0 ]

Руководство по неорганическому синтезу Т 1,2,3,4,5,6 (1985) -- [ c.780 ]

Физико-химические основы производства радиоэлектронной аппаратуры (1979) -- [ c.85 , c.118 , c.119 , c.124 ]

Технология переработки нефти и газа (1966) -- [ c.0 ]

Пульсационная аппаратура в химической технологии (1983) -- [ c.0 ]

Общая химическая технология (1964) -- [ c.240 , c.295 , c.301 , c.310 ]

Жидкостная экстракция (1966) -- [ c.0 ]

Энциклопедия полимеров Том 3 (1977) -- [ c.0 ]

Физическая химия силикатов (1962) -- [ c.73 ]

Технология связанного азота Синтетический аммиак (1961) -- [ c.0 ]

Энциклопедия полимеров Том 3 (1977) -- [ c.0 ]

Природные ингибиторы роста и фитогормоны (1974) -- [ c.124 , c.129 , c.130 , c.219 ]

Основы технологии органических веществ (1959) -- [ c.0 ]

Техника лабораторных работ (1966) -- [ c.0 ]

Общая химическая технология неорганических веществ 1964 (1964) -- [ c.12 ]

Общая химическая технология неорганических веществ 1965 (1965) -- [ c.12 ]

Курс технологии связанного азота (1969) -- [ c.0 ]

Технология переработки нефти и газа Часть 3 (1967) -- [ c.0 ]

Технология связанного азота Издание 2 (1974) -- [ c.0 ]

Справочник азотчика Издание 2 (1986) -- [ c.0 ]

Механохимия высокомолекулярных соединений (1971) -- [ c.126 , c.127 , c.289 ]

Иониты в химической технологии (1982) -- [ c.0 ]

Антиокислительная стабилизация полимеров (1986) -- [ c.0 ]

Очистка сточных вод предприятий хлорной промышленности (1978) -- [ c.0 ]

Основы технологии органических веществ (1959) -- [ c.0 ]

Производство сажи Издание 2 (1965) -- [ c.0 ]

Химико-технический контроль и учет гидролизного и сульфитно-спиртового производства (1953) -- [ c.269 ]

Техника лабораторных работ Издание 9 (1969) -- [ c.0 ]

Технология связанного азота (1966) -- [ c.0 ]

Ионообменный синтез (1973) -- [ c.0 ]

Синтактические полиамидные волокна технология и химия (1966) -- [ c.615 ]

Общая технология синтетических каучуков Издание 4 (1969) -- [ c.0 ]

Основы технологии синтеза каучуков (1959) -- [ c.0 ]

Ионообменная технология (1959) -- [ c.20 , c.22 ]

Основы общей химической технологии (1963) -- [ c.0 ]

Оборудование производств Издание 2 (1974) -- [ c.84 , c.91 ]

Основы химии и технологии химических волокон Том 1 (1974) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности Издание 2 (1982) -- [ c.0 ]

Ионообменная технология (1959) -- [ c.20 , c.22 ]

Общая химическая технология Том 2 (1959) -- [ c.0 ]

Общая химическая технология топлива (1941) -- [ c.0 ]

Общая химическая технология топлива Издание 2 (1947) -- [ c.0 ]

Справочник азотчика Т 1 (1967) -- [ c.0 ]

Основы технологии синтеза каучуков Изд 2 (1964) -- [ c.0 ]

Синтетические каучуки Изд 2 (1954) -- [ c.122 , c.159 , c.301 ]

Курс общей химии (0) -- [ c.378 ]

Курс общей химии (0) -- [ c.378 ]

Нейробиология Т.2 (1987) -- [ c.260 , c.264 ]

Предмет химии (0) -- [ c.378 ]

Физиология растений Изд.3 (1988) -- [ c.409 ]

Физиология растений (1989) -- [ c.354 , c.357 ]

Биология с общей генетикой (2006) -- [ c.205 , c.211 ]

Физиология растений (1980) -- [ c.262 ]

Мышечные ткани (2001) -- [ c.46 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология