Резины температуропроводность

Знание абсолютных значений Ср необходимо также (как и знание теплопроводности и температуропроводности) для правильного выбора температурного режима переработки и эксплуатации резин и резиновых деталей. При вычислении теплоемкости резиновых смесей можно, так же как и для случая линейного расширения, пользоваться правилом аддитивности [87]. [c.338]

Некоторые из перечисленных факторов взаимосвязаны между собой, т. е. изменение одного из них неизбежно вызывает изменение другого. В ряде случаев такое взаимозависимое изменение приводит к противоположному эффекту, и приходится выбирать компромиссное решение. Так, например, повышение температуры, а следовательно, и скорости вулканизации приводит к уменьшению температуропроводности резин (см. гл. 2) повышение скорости вулканизации обычно сопряжено с уменьшением индукционного периода, что вызывает серьезную опасность подвулканизации (преждевременной вулканизации резин при подготовительно-сборочных процессах) повышение температуры вулканизации обычно связано не только с повышением скорости вулканизации, но и с сокращением индукционного периода и уменьшением плато вулканизации и т. д. [c.333]

В резино-металлических изделиях температуропроводность изделия повышается из-за присутствия металлических элементов. Если эти элементы сравнительно велики по размерам, результатом может оказаться неравномерность температурных полей. Во всех случаях, как было показано в гл. 2, правило аддитивности теплофизических свойств элементов неприменимо, а линейная зависимость от содержания проводящего элемента эффективной теплофизической характеристики (Я, а) приводит при экстраполяционных расчетах к существенно заниженным значениям X и а для проводящих элементов по сравнению с наблюдаемыми на опыте значениями в чистом материале (металле, саже и др.). Таким образом, наличие полимера как компонента системы резко снижает ее проводимость. , [c.338]

Вообще говоря, скоростью вулканизации резиновой смеси можно пренебречь для больших валов, поскольку общее время вулканизации значительно превышает оптимальное время вулканизации смеси. Поэтому смеси резинового покрытия должны быть составлены так, чтобы выдерживать значительные степени перевулканизации без ухудшения их физических свойств. Термическая диффузия (теплопроводность) резиновой смеси важнее, чем оптимальное время вулканизации. В типичном примере стержень диаметром 2 см был покрыт резиной толщиной 5 см с помощью двух различных смесей смесь А с температуропроводностью 0,0015 см /с, имеющая оптимальное время вулканизации 20 мин при 140 °С, и смесь В с температуропроводностью 0,00085 см /с, с оптимальным временем вулканизации 15 мин при 140 °С. Через 90 мин вулканизации было обнаружено, что вал со смесью А полностью вулканизован, а вал со смесью В имеет пористость и выцветание серы. Наибольшее влияние на вулканизацию оказывает стержень. Если резиновое покрытие нанесено на полый или трубчатый стержень, вал можно нагревать как со стороны покрытия, так и со стороны стержня, и в таких условиях обычно не требуется увеличивать время предварительного нагрева, если резиновое покрытие не очень толстое. Если масса металла относительно мала, осевая проводимость может сделать возможным нагрев резины изнутри. Если стержень больше по диаметру, металл действует как теплоотвод, и эффект нагрева изнутри оказывается незначительным. Примером могут служить два вала с одинаковой резиновой смесью толщиной 5 см, со стержнями 20 см в длину. Диаметр одного стержня был 2 см, а другого 10 см. В одинаковых условиях вал со стержнем диаметром 2 см вулканизовался удовлетворительно, а в другом после разрезания обнаружена заметная пористость и выцветание серы в центральной области поперечного сечения вала. Когда металл значительно толще резины, радиальный нагрев оказывает наибольшее воздействие, и осевой на- [c.373]

Здесь Ti и Тц — величины температуры формы aoJI) и после (II) раскрытия, т. е. нри высоком и низком давлении К сп — средняя величина кратности вспенивания Ям и Яд — коэффициенты температуропроводности монолитной (м) и вспененной (п) резины Тк — общее время пребывания композиции в форме. [c.82]

За эквивалентный коэффициент принимаем температуропроводность прорезиненного бельтинга при 100 "С а = 3,44 I0 м /ч эквивалентная полутолщина пластины бакв = 7,32 мм, температуру плит пресса полагаем равной = = 151 °С принимаем оптимум вулканизации резины при 143 °С S = 20 мин температурный коэффициент вулканизации k — 2. [c.86]

Влияние температуры греющих плит (температуры теплоносителя) при прессовой вулканизации резино-текстильных пластин показано на рис. 5.23. При этом принята независимость коэффициента температуропроводности а и температурного коэффициента вулканизации К от температуры расчеты эквивалентных времен вулканизации 5экв проведены при К = 2, [c.333]

Что касается вопроса повышения температуропроводности изделия а, то в этом направлении не достигнуты существенные результаты. Как следует из гл. 2, можно изменять а за счет рецептуры резин наибольшее повышение температуропроводности резиновой смеси достигается путем наполнения ее сажами и другими проводящими наполнителями, однако если электропроводность при этом повышается на несколько порядков, то температуропроводность обычно сохраняется того же порядка, что и для малонаполненных резин. Высоконаполненные резины могут не удовлетворять комплексу необходимых для изделия механических свойств последние же обеспечиваются главным образом рецептурными факторами, и корректировка рецептуры с целью повышения температуропроводности нерациональна. [c.338]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология