Основные конструктивные соотношения

Основные конструктивные параметры и условия работы всех указанных мешалок приведены в табл. 9.1. Диаметр мешалки (диаметр окружности, ометаемой кромками лопастей мешалки) м предварительно определяется по соотношению 0/й , указанному в табл. 9.1, а окончательно выбирается из табл. 9.2. Частота вращения мешалки в первом приближении определяется по величине окружной скорости ш указанной в табл. 9.1. [c.239]

Рис. 21-10. Основные конструктивные соотношения для горизонтальных циклонных камер.

В нижней части предтопка, примыкающей к камере охлаждения, трубы разведены в четырехрядный шлакоулавливающий пучок. Летка 0 500 мм на дне предтопка образована его экранными трубами. Основные конструктивные соотношения предтопка приведены на рис. 21-12. [c.468]

Рис. 21-12. Основные конструктивные соотношения для вертикальных цилиндрических предтопков ВТИ.

Основные конструктивные соотношения [c.77]

Ниже приведены основные конструктивные соотношения широкопрофильных и обычных шин [c.37]

Для того, чтобы понять смысл применения этих колес при малых производительностях, обратимся к уравнению расхода, связывающему основные конструктивные соотношения колеса. [c.508]

Вначале вкратце обсудим некоторые геометрические соотношения, свойственные червякам. Двумя основными геометрическими параметрами, характеризующими червяк экструдера, являются диаметр D, замеренный по наружному размеру гребня, и осевая длина L или отношение длины к диаметру L/D. Обычно это отношение находится в пределах 24—26, хотя иногда бывают червяки с отношением длины к диаметру выше — до 40 или ниже — до 8. Последние обычно встречаются либо в экструдерах для переработки резины, либо в ранних моделях экструдеров для переработки термопластов. Диаметры червяков обычно находятся в диапазоне от 2 до 75 см, но могут быть ниже и выше. Червяк не может быть плотно вставлен в цилиндр из-за трения. Поэтому между гребнем червяка и внутренней поверхностью цилиндра диаметром Оь существует небольшой радиальный зазор б/, равный около 0,2—0,5 мм. Расплав полимера непрерывно течет по этому зазору, играя роль смазки. Диаметр червяка по краю гребня составляет D . = Оь — 26 , Длина одного полного витка гребня, измеренная вдоль оси червяка, называется шагом L . Большинство червяков одночервячных экструдеров является однозаходными с = D . Схема такого червяка представлена на рис. 10.12. Радиальное расстояние между поверхностью цилиндра и основанием червяка называется глубиной канала Я. Основным конструктивным параметром червяков является продольный профиль глубины винтового канала, т. е. Н (г), где z — расстояние. [c.321]

Основные конструктивные соотношения для маховиков (фиг. 126) следующие толщина обода у края [c.221]

Основные конструктивные соотношения [c.131]

Нагрузка по жидкости и парам изменяется по высоте колонны, поэтому диаметр рассчитывают для нескольких сечений. По результатам расчета делают колонну одного диаметра (рассчитанного для максимально нагруженного сечения), изменяют основные конструктивные размеры в недогруженных сечениях с целью оптимизации их работы. Можно также применять тарелки различного типа в разных секциях колонны с учетом )ас-ходов и соотношения потоков жидкости и пара. [c.83]

Основные конструктивные размеры пылеосадительных камер (длина , ширина В) в большинстве случаев определяются имеющимися производственными площадями. Задаваясь размерами камер, следует стремиться к такому соотношению Ь и [c.13]

Основными конструктивными характеристиками газификационной зоны, влияние которых на итоговые показатели процесса горения проверялось во время опытов, являлись число, конфигурация и угол установки поворотных сопл первичного воздуха. Устанавливалось три и шесть сопл, равномерно расположенных по окружности. Проверялись как плоские сопла с большой осью, расположенной по окружности камеры (ширина сопла) с соотношением сторон от 1 1,7 до 1 6,8, так и сопла, близкие по конфигурации к квадратным, с соотношением сторон от 1 0,8 до 1 1,2. Угол установки сопл первичного воздуха менялся от 45 до 70°. Проверялось также влияние торцевого воздушного сопла. [c.207]

Главная трудность разрешения этой проблемы связана с незнанием четкого закона выгорания топлива в объеме, в сложной изменчивости этого выгорания в зависимости от целого ряда факторов, характеризующих свойства выгорающего тош.ива, режимные условия и конструктивные соотношения топочного устройства. Между тем, без знания этого закона выгорания топлива, без уменья записать его в аналитическом виде невозможно сколько-нибудь надежное усреднение основных расчетных величин, позволяющее оценить среднюю температуру Т[°К], при которой топочное пространство (пламя) излучает тепло на лучевоспринимающие поверхности, размещенные в топочной камере, а также и степень черноты этого излучения а. [c.272]

Ниже приведены расчетные соотношения для выбора размеров основных конструктивных элементов гидроструйных насосов с центральным соплом и кольцевых струйных насосов. [c.62]

Основные конструктивные размеры бака выбираются из следующих соотношений объем бака - V = (2...3)2 Q - подача насоса в минуту) высота перегородки Н = 2/3 ( - минимально допустимый уровень жидкости в баке) глубина погружения сливной (3) и всасывающей (5) труб -Л > (2..3)d (J - диаметр проходного сечения трубы) срез всасывающей трубы должен отстоять от дна бака на расстояние т > 2d. [c.28]

В винтовых компрессорных машинах сухого сжатия применяются в основном подшипники скольжения. Пример конструкции подшипников скольжения показан на рис. 1.17. Чаще всего они выполняются неразъемными. Конструктивное соотношение Ш = 0,51,2, где [c.140]

Значительная часть различных расчетных стандартов и спецификаций, регламентирующих конструирование сосудов давления, уделяет основное "внимание соотношению между расчетными и разрушающими напряжениями. В действительности сосуды давления содержат как конструктивные концентраторы напряжений, так и случайные дефекты, причем последние могут существовать в исходном материале или возникнуть в процессе производства, главным образом во время сварки. Дефекты также могут возникать и увеличиваться в размерах при циклическом нагружении, коррозии и ползучести. Во всех этих случаях наиболее опасные условия разрушения определяются критическим напряжением, при котором дефект станет способным к распространению. Это критическое напряжение снижается при увеличении размера и остроты дефекта и при уменьшении вязкости материала. [c.171]

Основные конструктивные размеры пылеосадительных камер (длина L и ширина Ь) в большинстве случаев определяются наличием соответствующих свободных производственных площадей. При этом, задаваясь размерами камер, следует стремиться к такому соотношению между Ь и Ь, при котором легко можно было бы организовать простое и надежное обслуживание их. [c.33]

При оптимальных конструктивных соотношениях рабочих органов смесителя производительность конуса по материалу определяется в основном величиной центробежного ускорения [c.135]

Основные конструктивный параметры двухспиральных смесителей рекомендуется принимать из следующих соотношений [20] [c.193]

После определения основных размеров по указанным формулам, производят окончательную увязку полученных размеров для получения конструктивных соотношений. [c.254]

Основными конструктивными параметрами циклонной камеры являются отношение длины (высоты) циклона к его диаметру Ь 0, отношение диаметра пережимного кольца к диаметру камеры //Х) и соотношение площадей сечения ввода воздуха и циклонной камеры Рх Го. [c.64]

Основным конструктивным критерием для сопоставления между собой диэлектрических оболочек различных конструкций можно принять следующее соотношение (рис. 206)- [c.428]

КОНСТРУКТИВНЫЕ СООТНОШЕНИЯ И РАСЧЁТ ОСНОВНЫХ ДЕТАЛЕЙ ШИН [c.65]

Для ротационных пластинчатых компрессоров обычно применяют следующие конструктивные соотношения основных размеров [И] [c.198]

Конструктивные соотношения между основными геометрическими размерами (радиусом цилиндра / , эксцентриситетом е, длиной цилиндра /) оказывают решающее влияние на объемные и энергетические показатели пластинчатого компрессора, а также на удельные массовые и габаритные характеристики. [c.131]

Принятые конструктивные соотношения между основными геометрическими размерами компрессора. Относительный эксцентриситет ё = е/ ц = 0,1. Отношение ширины (высоты) пластины к эксцентриситету Л/е = 4. [c.173]

Определение основных размеров осевых насосов и вентиляторов производится на основе ур авнений Эйлера и неразрывности потока. При этом учитываются особенности работы ступеней и конструктивные соотношения, принятые в практике. [c.162]

Таким образом, по этой классификации растения следует отнести к фото-лито-автотрофам, а животных — к хемо-органо-гетеротрофам. Всего же при сочетании этих характеристик возможны восемь основных типов соотношений между энергетическими и конструктивными процессами (табл. 6). [c.46]

Тринципом регулировки процесса диффузионного типа становится регулировка интенсивности смесеобразования. Такую регулировку можно расчленить на установочную и эксплоа-тационную. В первом случае ограничиваются изменением конструктивных соотношений основных питающих органов горелки, от которых зависят угол встречи и отношение скоростей потоков топлива и окислителя. Горелка в этом случае играет прежде всего роль смесеобразо-вателя заданной интенсивности. При неизменности конструктивных элементов (органов питания) интенсивность смесеобразования может меняться лишь в сравнительно узких пределах за счет изменения скорости подачи топлива и окислителя, при постоянном их соотношении, но при соответствующем изменении форсиров- [c.126]

Аэродинамика образуемой улиточным тангенциальным подводом струи и гидравлическое сопротивление подвода в основном зависят от соотношения площадей поперечных сечений подводящего патрубка (аЬ), полости, в которой происходит закручивание (яDV4) н устья закручивателя (пОр4) [Л. 50]. Соотношение сечений дает два основных конструктивных параметра аЬ/О н Ву/О. В полости тангенциального подвода крутка тем больше, чем меньше параметр аЬ/О . [c.29]

Выше отмечалось, что эффективность процесса сгорания в ВРД в значительной мере определяется соотношением между долей топлива, сгорающего в результате самовоспламенения, и долей топлива, сгорающей вследствие распространения пламени по поверхности смеси. Чем больше топлива сгорает вследствие самовоспламенения, тем эффективнее сгорание. Доля топлива, сгорающего в результате самовоспламенения, определяется в основном конструктивными особенностями камеры, организацией нредпламенпой подготовки топливно-воздушной смеси, степенью турбулентности потока за стабилизатором и т. п. Очевидно поэтому, что в рационально сконструированной камере сгорания обычно можно достигнуть высоких значений коэффициента полноты сгорания. [c.132]

Основные конструктивные параметры и условия работы всех указанных мешалок приведены в табл. 9.1. Диаметр мешалки (диаметр окружности, ометаемой кромками лопастей мешалки) м предварительно определяется по соотношению указан- [c.239]

Полученное выражение значения 5макс Дает завнси-мость максимального расстояния между соплами от основных конструктивных (d ldi) и эксплуатационных (Рй Рем, Qb(k)) параметров. Зависимость (7-9) показывает, что с увеличением расхода инжектирующего компонента Qb(k) величина 5макс будет изменяться в сторону увеличения нри постоянных значениях прочих параметров. Увеличение расхода Qb(k) в данном случае следует рассматривать как увеличение диаметра воздущного сонла и соответствующее увеличение диаметра камеры смешения для приготовления смеси с заданным соотношением Qr/QB(K)- [c.188]

Установлены зависимости основных конструктивных размеров камерно-вихревых горелок, влияющих на термогазодинамические характеристики пламени выявлены оптимальные соотношения между ними и получены исходные данные для расчета и проектирования камерно-вихревых горелок многоцелевого назначения. [c.129]

В задачи расчета входит определение основных конструктивных параметров детандера с тем, чтобы обеспечить расширение заданного массового расхода газа т с к. п. д. не ниже требуемого техническим заданием К исходным данным относятся значения р и Г . Расчет основывается на общих термодинамических соотношениях и на представлениях о факторах, обусловливающих необратимость действительйого рабочего процесса. Рас- чет ведется с использованием опыта проектирования и экспериментального исследования поршневых детандеров. [c.230]

Поскольку прямая задача теории машин, т. е. определение оптимального сочетания конструктивных параметров, не имеет простого решения, приходится выбрать другой возможный путь, а именно — начать с предварительного определения основных конструктивных параметров детандера и затем приступить к решению обратной задачи теории машин, т. е. выполнить поверочный расчет. Предварительный расчет чрезвычайно прост и основан на использовании общих соотношений опытные данные привлекаются в весьма обобщенной форме. Поверочный расчет значительно сложнее. Его качество во многом предопределяется принятой расчетной моделью процесса., Основные задачи расчета — определение расчетного к. п, д. и анализ баланса холодопотерь— решаются ниже с использованием расчетной схемы, составленной применительно к энtpoпийнoмy методу анализа. [c.230]