Турбулентность свободная

Г. Н. Абрамович. Турбулентные свободные струи жидкостей и газов, Госэнергоиздат, 1948. [c.562]

Отличительной особенностью турбулентных свободных струй является отсутствие твердых границ потока, а следовательно, и ламинарного подслоя, что дает возможность полностью пренебречь влиянием вязкости и объяснить автомодельность струйных течений — независимость от критерия Рейнольдса в широком диапазоне его изменений. [c.79]

В [44] показано, что стандартные корреляции для турбулентной свободной конвекции применимы вблизи критической точки, если для определения 1/ используется сред- [c.282]

В [1] содержится график, воспроизведенный на рис. 1, на котором показаны области значений чисел Не и Ка ОН, в которых движение в вертикальной круглой трубе с постоянной температурой стенки является ламинарным или турбулентным (свободным, смешанным или вынужденным). [c.315]

Турбулентность является изотропной, когда свойства турбулентного движения одинаковы по всем напр авлениям. Турбулентность свободной струи не изотропна. [c.65]

Видно, что коэффициенты теплообмена весьма близки к коэффициентам для турбулентной свободной конвекции на вертикальной пластине ом. уравнения (11-15) и (11-16)]. Методы расчета, подобные данным в 11-1 и 11-2, использовались также для того, чтобы получить сведения но локальному теплообмену на поверхностях вращающихся дисков [Л. 216]. [c.400]

Изучению аэродинамики турбулентных свободных струй посвящен ряд работ [Л. 1, 37, 49, 50, 51]. Теоретические и экспериментальные исследования турбулентных ди( к )узионных факелов выполнены под руководством Л. А. Вулиса [Л. 19, 20, 21, 32]. [c.3]

Поверхности равных концентраций в зоне смешения имеют вид поверхностей, качественно тождественных картине смесеобразования в турбулентной свободной струе (см. главу четвертую). [c.111]

Таким образом, приведенные здесь уравнения в рамках принятых упрощений представляют собой замкнутое описание кинетики сушки капель раствора в основном участке турбулентной свободной струи, позволяющее численно рассчитать изменение массы влаги в каплях, температуры воздуха и других параметров двухфазного газожидкостного потока по длине факела распыла. [c.374]

С помощью описанной выше обобщенной программы решения стационарной задачи можно рассчитать распределения температур в продольном ребре при снятии приведенных в гл. 2 ограничивающих допущений. Ниже будут рассмотрены случаи а) постоянного коэффициента теплоотдачи на поверхности ребра б) изменения коэффициента теплоотдачи с расстоянием по экспоненте, причем дополнительно будут учтены тепловые потери с торца ребра в) переменной температуры окружающей среды и г) отвода тепла с одной стороны ребра излучением и вынужденной конвекцией, а с другой — турбулентной свободной конвекцией [c.252]

В оригинале книги для иллюстрации действия обобщенной программы рассчитаны следующие 15 задач 1) постоянного Л 2) линейно-изменяющегося А, 3) Л, возрастающего по параболе 4) постоянного Л с учетом потерь с торца 5) экспоненциального изменения Н 6) экспоненциального изменения Л с учетом потерь с торца 7) наличия сопротивления в месте соединения ребра с основной поверхностью 8) подвода тепла в основании ребра и в какой-либо промежуточной точке 9) переменного коэффициента теплопроводности 10) переменной температуры окружающей среды И) излучения в свободное пространство 12) излучения в несвободное пространство 13) отвода тепла излучением и вынужденной конвекцией с одной стороны ребра и ламинарной свободной конвекцией — с другой 14) отвода тепла излучением и вынужденной конвекцией с одной стороны ребра и турбулентной свободной конвекцией —с другой 15) случай составного ребра из двух различных материалов. В целях экономии места нами оставлены указанные четыре задачи. Прим. пер.) [c.252]

Случай г . Отвод тепла с одной стороны ребра излучением и вынужденной конвекцией, с другой — турбулентной свободной конвекцией. [c.254]

Турбулентной струей называется свободная струя, для которой Ке>2000. Турбулентная свободная струя (рис. П-24) имеет следующие четыре участка течения [c.141]

Число Рг также не является физической константой жидкости. Для турбулентных свободных струй и следов Рг = 1/2 (Фейдж и Фокнер, Тейлор, Абрамович), для движения жидкости в каналах и трубах величина Рг есть монотонно возрастающая функция радиуса трубы (по Рейхардту [85] наоборот, по Слейчеру, эта функция монотонно убывающая). Среднее значение числа Прандтля (турбулентного) при движении жидкости в трубе составляет 0,75— [c.24]

Рис. II-24, Профиль турбулентной свободной струи

Ниже приведены характеристики турбулентных свободных струй. Данные относятся к однородной воздушной системе (струя — воздушная и захватываемая среда — тоже воздух) при изотермических условиях. [c.142]

Растекание в резервуаре турбулентных, свободных затопленных струй и сопутствующие им вихревые токи обеспечивают эффективное перемешивание топлива и его однородность, а также препятствуют осаждению карбоидов. При циркуляционном подогреве полностью используется полезный объем емкости и предотвращается обводнение топлива. Так как подогрев топлива при циркуляционном методе осуществляется при помощи внешнего теплообменника при вынужденном движении топлива, то при правильном выборе оборудования, по-видимому, процесс теплообмена будет протекать более эффективно, чем в погруженных поверхностных подогревателях при естественной конвекции, поэтому возможно сокращение времени и повышение уровня подогрева мазута. Кроме того, нри циркуляционном методе подогреватель и насос могут обслуживать группу резервуаров. [c.168]

Следует отметить, что приведенные здесь данные полностью подтверждают принятую нами суперпозиционную модель процесса растворения соли в воде и ее водных растворах. Сущность модели заключается в том, что интенсификация процесса растворения от молекулярной диффузии до турбулентной вынужденной конвекции протекает по закону перехода количественных изменений в коренные качественные. Наблюдается ступенчатое изменение процесса растворения соли от молекулярной диффузии к ламинарной и турбулентной свободной конвекции, далее к ламинарной и турбулентной вынужденной конвекции. Причем, каждый последующий более интенсивный процесс следует рассматривать как суперпозицию (наложение) менее интенсивных разных по механизму процессов растворения. Очевидно, что для правильного описания процесса весьма важно определить границы (критические точки) взаимных переходов разных по механизму процессов массообмена. [c.66]

Подача СОЖ чаще всего осуществляется турбулентными свободно падающими или напорными струями. Свободно падающая струя, истекает из сопел различных конструкций под давление.м 0,03—0,1 МПа (т. е. под действием силы тяжести) и обильно поливает зону резания. Усредненные нормы подачи СОЖ свободным поливом приведены в табл. 5. [c.51]

Свободная струя может быть ламинарной и турбулентной. Теория свободной струи разработана Г. Н. Абрамовичем, Г. П. Иванцовым, Д. Н. Ляховским и др. На рис. 8-3 показана схема турбулентной свободной струи, вытекающей из круглого насадка. Масса движущегося газа струи взаимодействует с окружающим неподвижным газом и захватывает его во все возрастающем количестве. Струя состоит из двух участков а) начального, на котором осевая скорость Шо постоянна (длина этого участка составляет /нач= (4- 6)сг, где й —диаметр выходного отверстия), и б) основного участка, на котором осевая скорость [c.95]

Свободная струя может быть ламинарной и турбулентной. Теория свободной струи разработана Г. Н. Абрамовичем, Г. П. Иванцовым, Д. Н. Ляховским и др. На рис, 2-3 показана схема турбулентной свободной струи, вытекающей из круглого насадка. Масса движущегося газа струи взаимодействует с окружающим неподвижным газом и захватывает его во все возрастающем количестве. Струя состоит из двух участков а) начального, на котором осевая скорость ш>о постоянна [c.39]

Скуайр [18], анализируя различные теории турбулентности свободной струи, выдвинул ряд важных возражений. Он отметил, в частности, невозможность провести четкую границу между результатами, которые могут быть выведены из анализа размерностей, и результатами, выведенными из различных теорий. Он предполагает также, что, поскольку различные выдвинутые теории не обнаруживают общего совпадения с экспериментальными данными, подобные совпадения, отмечаемые в отдельных случаях, могут быть чисто случайными. Вместе с тем он считает, что современные теории слишком просты для объяснения столь сложного явления, как турбулентное смешение. В заключение он отмечает, что интегрирование теоретически выведенных дифференциальных уравнений может маскировать расхождение с экспериментальными данными. Специалисты, использующие опубликованные данные для конструирования или расчетов, должны полностью учитывать все возможные последствия маскировки расхождений между теорией и экспериментом в результате интегрирования таких уравнений. Внолне возможно принять совершенно абсурдную теорию свободной [c.302]

Рис. 11-11. Ламинарный и турбулентный свободно-конвективные потоки на вертикальной пластине (интерференционная фотография Э. Эккерта и Э. Зойенгена). Цифры показывают расстояние от края нижней пластины

Подпроблемы, требующие разработки оригинальных творческих и экспериментальных методов, следующие диффузия и миграция через дисперсные и полупроницаемые фазы диффузия и проводимость в пористых средах, имеющих источники и стоки заряда и массы проводимость твердых матриц, состоящих из нескольких твердых фаз при произвольном и упорядоченном распределениях механизм переноса газов к поверхности раздела электролит — твердое вещество и от нее к пористой среде учет влияния поверхностного заряда на ионный перенос за счет диффузии и миграции ламинарная и турбулентная свободная конвекция, в том числе в сочетании с направленной конвекцией в произвольно ориентированных электродных конфигурациях изменепне и корреляция (при отсутствии соответствующей теории) коэффициента ионной диффузионной способности, подвижности, вязкости и плотности концентрированных электродов растворимость и диффузия газов в концентрированных электролитах. [c.15]

Расширение турбулентной свободной струи происходит благодаря поперечным пульсациям молей газа. Поэтому скорость нарастания ширины зоны смешения пропорциональна поперечной пульсационной скорости [c.101]

Материалы изучения поля скоростей в жидкости, перемешиваемой струей жидкости, показали, что наблюдаемые закономерности близки к тем, которые имеются в турбулентных свободных затопленных струях.. Поэтому целесообразно вспомнить основные моменты и определения, от-носяш,иеся к последним [171. [c.159]

Критическое значение параметра Рейнольдса Нскр (при постоянном градиенте давления по длине потока) зависит от степени турбулентности свободного потока большей турбулентности соответствуют меньшие Нскр, т. е. пограничный слой станет турбулентным на меньшем расстоянии X от начала встречи потока с поверхностью. Шероховатость поверхности также способствует уменьшению Некр. Если градиент давления по длине меньше нуля, Кскр увеличивается и может достигать величины 10 и более. Обычно при течении вдоль гладких поверхностей при нулевом градиенте давления (йр/йх — = 0) Кекр находится в пределах 300 000—600 000. Критический параметр Кекр, при котором пограничный слой становится турбулентным, для шероховатых поверхностей меньше, чем для гладких. [c.46]

Скорость истечения газов будем считать достаточно высокой, чтобы не учитывать влияние свободной конвекции (подъемной силы), но достаточной малой сравнительно со скоростью звука (М<1). Зону воспламенения в факеле будем полагать предельно короткой — локализованной непосредственно возле устья горелки (кольцевого стабилизатора). Заметим, что противоречивость многих опытных данных вызывается чаще всего различием, иногда весьма существенным, в длинах участка факела до вйспламенения. Как и большинство интегральных характеристик, длина факела отражает суммарное влияние различных параметров на аэродинамику факела. Использование длины факела в качестве характерного линейного масштаба позволяет значительно упростить аэродинамический расчет и, что весьма существенно, получить универсальные выражения для определения профилей температуры, концентраций и конфигурации факела. В настоящее время разработан ряд методов, позволяющих определить длину ламинарных- и турбулентных пламен неперемешанных газов для простейших в газодинамическом отношении типов прямоструйного факела [1, 15, 16, 27, 49 и др.]. Этим, однако, не исчерпывается задача. Для различной организации топочного процесса в целом и его аэродинамики, в частности, необходимо исследование горения газа в более сложных, чем изученные к настоящему моменту, видах струйных течений. Многообразие последних определяет целесообразность единообразного подхода к расчету аэродинамики различных типов газовых, пламен. Рассмотрим в связи с этим обобщенную схему расчета длины факела неперемешанных газов, позволяющую на основе данных по аэродинамике свободных струй определить зависимость длины факела /ф от основных параметров [90]. Имея в виду качественное сопоставление результатов, относящихся к плоским и осесимметричным пламенам (ламинарным и турбулентным, свободным и иолуограни-ченным), не будем вначале учитывать изменение,плотности газа в поле течения факела. В дальнейшем (гл. 3, 4) при расчете конкретных типов газовых пламен это ограничение будет снято [c.24]

Во-вторых, турбулентность свободного потока должна оставаться той же самой ), особенно в аэродинамических трубах с замкнутым контуром. Найдено, что величина Кенр. для сфер в аэродинамических трубах может увеличиваться в 2 раза в зависимости от турбулентности в трубе. Практическое решение этой проблемы будет описано в 75. [c.143]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология