Форсунка вихревая

Рис. 8. Схемы распыления форсунками а — прямоструйными б — всгречных потоков в — турбулентно-вихревыми / — при улиточном. 2 — при тангенциальном подводе распылителя В — поверхность взаимодействия топлива и распылителя 2, — расстояние от устья форсунки 47,, —разность скоростей распылителя и топлива

Топки можно разделить на слоевые и камерные. Слоевые топки обеспечивают сжигание твердого топлива в слое на колосниковой решетке. Камерные топки предназначены для сжигания пылевидного твердого топлива во взвешенном состоянии, а также жидкого и газообразного топлива, распыляемого форсунками. Камерные топки подразделяют на факельные и вихревые (циклонные). На рис. IV- приведены схемы основных способов сжигания топлива. [c.122]

В механических форсунках топливо под значительным напором продавливается через отверстие — сопло, подвергаясь предварительно внутриканальному распаду, и затем размельчается под воздействием окружающей среды. В центробежных механических форсунках вихревое движение топлива способствует его распылению. [c.58]

Механическая форсунка (рис. 2.74) состоит из корпуса и трех плотно прилегающих один к другому дисков. Первый диск 1 представляет.собой распределитель раствора, имеет восемь отверстий и кольцевой канал, из которого раствор поступает во второй диск 2. По тангенциальным каналам последнего раствор движется в вихревую камеру, расположенную в центре этого диска. Закрученная струя раствора выходит из отверстия в третьем нижнем диске 3 и под действием центробежных сил распадается на мелкие капли. [c.141]

Одним из важнейших условий нормальной работы камеры сгорания ВРД является степень распыла топлива. Для распыления топлива в большинстве современных ВРД применяется форсунка вихревого типа. Такая форсунка имеет вихревую камеру, в которую [c.527]

В настоящее время существуют два основных направления в построении расчетных зависимостей для центробежных форсунок одно основано на применении принципа максимального расхода "15, 16], другое на использовании уравнений количества движения 17, 18]. Первое из направлений является наиболее распространенным и базируется на предположении об образовании в выходном сопле форсунки вихревого потока таких размеров, при которых обеспечивается максимальный расход жидкости через форсунку. [c.16]

Фотография 19. Фотография струи, вытекающей из форсунки вихревого типа. Падение давления приблизительно 0,136 расход 8,16 г/сек жидкость — [c.557]

В 1959 г. в США был запатентован новый процесс с послойным распределением заряда в камере сгорания [1]. Согласно описанию патента, вихревой поток воздуха вдоль стенок цилиндра, создаваемый при впуске и продолжающийся при сжатии, и впрыск топлива через форсунку, расположенную в камере сгорания, навстречу этому вихрю, создает зону обогащенной смеси в центре камеры — в районе запальной свечи. Начавшееся здесь интенсивное сгорание распространяется к периферии, в результате чего сгорают смеси с а до 3,5. Предложенный процесс в настоящее время значительно усовершенствован и используется в ряде серийных двигателей автомобилей США [2—5]. [c.61]

В вихрекамерных двигателях применяют обычно форсунки закрытого типа со штифтовым распылителем. Использование кинетической энергии вихревого потока воздуха обеспечивает возможность хорошего распыливания топлива при сравнительно невысоких давлениях впрыска, 100—150 кг см , против 800 кг/см и более у двигателей с непосредственным впрыском. [c.33]

Воспламенение и горение топлива начинаются раньше, чем прекращается его поступление в цилиндр. Последние порции топлива обычно впрыскиваются в среду, заполненную уже частично газами сгорания, и, если в этих условиях не будет создано необходимого вихревого движения воздуха, сгорание топлива будет не полным. Скорость вихревого движения воздуха должна быть согласована с подачей топлива, числом и расположением. форсунок и отверстий распылителя. В каждом отдельном случае форма камеры сгорания определяет конструкцию распылителя число отверстий, их диаметр и направление впрыскиваемых струй. [c.32]

Вихревая камера является наиболее распространенным типом разделенной камеры. Конструирование этих камер вызвано стремлением создать устойчивый вихревой режим движения воздуха в камере, лучшее смесеобразование и более полное сгорание топлива. В вихревой камере сосредоточивается до 75—80% воздушного заряда. Сжимаемый воздух непрерывным потоком поступает к распылителю форсунки, подхватывает выходящую струю топлива и дополнительно распыливает ее. Таким образом, к струе топлива непрерывно подводятся свежие порции кислорода и отводятся продукты сгорания. Проникновение топлива в сжатую среду воздуха и образование рабочей смеси упрощаются. Желаемая интенсивность вихрей создается количеством и формой переходных каналов. [c.33]

Двигатель. Цилиндр двигателя ИТ9-3 снабжен специальной головкой с вихревой камерой сгорания (предкамерой) 7 (см. рис. XXI. 23), форсункой [c.646]

J — кольцевой зазор 2 — пылесборник 3 — сопла 4 —камера вторичного воздуха 5 — стабилизатор потока 6 — вихревая форсунка 7 — диафрагма пылесборника. [c.285]

На рис. 224 показана комбинированная эмульсионно-вихревая горелка ГЭВК-500 тепловой мощностью до 5,8МВт (производительность по мазуту 500 кг/ч). Горелка состоит из газовой части, включающей кольцевой газовый коллектор 1 и расположенные но окружности сопла 2, и жидкостной форсунки 3. Для регулирования первичного воздуха служит регистр 5. Вторичный воздух поступает через канал б для охлаждения стенок кратера горелки. [c.263]

Влияние давления перед форсункой и расхода распыливаемой жидкости на основные параметры вихревой камеры представлено на рис. 2.14 и рис. 2.15. С увеличением расхода распыливаемой жидкости увеличиваются соответственно и диаметры входных отверстий и сопла, а также радиус плеча закручивания. С другой стороны увеличение давления перед форсункой ведет к уменьшению размеров указанных параметров. [c.42]

Как ячейку идеального смешения, по нашему мнению, можно рассматривать камеру закручивания центробежной форсунки. При прохождении жидкости через камеру происходит слияние нескольких струй, образующихся во входных каналах камеры, и вращающихся в одном направлении. Схематическое изображение потока жидкости через такой смеситель указано на рис.3.3. Микросмешение в таком смесителе обеспечивается за счет практически одинакового времени пребывания всех частиц жидкости в зоне смешения и идентичными условиями прохождения всего потока жидкости через вихревую смесительную камеру. [c.57]

Критериальные формулы дпя вихревой форсунки имеют вид [c.79]

Параметры многосопловых вихревых акустических форсунок [c.86]

На основе изложенного выше материала авторами спроектированы и изготовлены одно- и многосопловые форсунки. Основные параметры, определяющие производительность и технологические характеристики вихревых акустических форсунок, приведены в табл. 4.1. [c.87]

Напыление пластмассовых покрытий может осуществляться различными методами, например вихревым и вибрационным, при которых псевдоожиженный слой создается путем пропускания через порошок сжатого воздуха (газа) или вибрацией при струйном методе порошок наносится с помощью специальных распыляющих форсунок. [c.101]

Распыление топлива вихревыми касательными потоками распылителя в турбулентных и центробежных форсунках, (рис. 8, б — 1 и 2). При этом появляются тангенциальные усилия распылителя по отношению к струе топлива и кавитационные пузырьки, что улучшает дробление топлива. Поверхность взаимодействия рас-пылите ля и топлива возрастает. В ряде случаев увеличивается время и путь воздействия на топливо распылителя, обладающего большой скоростью и вое еще значительным удельным весом. Путь частиц топлива и распылителя возрастает, что также улучшает смесеобразование. [c.39]

Турбулентно-вихревые форсунки создают потоки воздуха, обтекающие струю топлива в радиальном направлении, что обусловливает интенсивное смесеобразование. Однако следует отличать интенсивность и способ образования вихревых потоков. Если завихрение воздушного потока возникает до встречи с топливной струей, и при выходе из форсунки (в том месте, где происходит встреча с топливной струей) линии воздушных потоков уже выравниваются, то завихрение окажется мало эффективным и смесеобразование может оказаться в ряде случаев менее интенсивным,, чем в форсунках встречных потоков. [c.44]

Существенным недостатком механических центробежных форсунок является их повышенная склонность к засорению и износу при распыливании жидкостей, загрязненных механическими примесями (особенно при малой производительности). Для распыливания таких жидкостей целесообразно применять вентиляторные форсунки вихревого типа. Они особенно удобны при обезврежива]нш жидких отходов с высокой концентрацией горючих примесей, а также жидких горючих отходов. В этих случаях расход воздуха на окисление примесей может быть достаточен и для распыливания отходов (не менее 4 м на 1 кг отхода). Применение таких форсунок при обезвреживании сточных вод с низкой концентрацией горючих примесей привело бы к неоправданно повышенному расходу воздуха в реактор и перерасходу топлива на процесс. В этом случае целесообразно использование вихревых пневматических форсунок усовершенствованной конструкции низкого или среднего давления (давление воздуха от 0,008 до 0,015 МПа), обеспечивающих тонкое расныливание сточных вод при низких удельных расходах расиыливающего воздуха—не более 1—1,2 м /кг [164, 165]. [c.101]

В вихревые форкамеры установлены центробежные форсунки д для впрыска топлива. Процесс смесеобразования и сгорания рабочей смеси происходит в форка-мере. В зоне горения коэффициент избытка воздуха на расчетном режиме а 1,8. Часть вторичного воздуха подводится через перфорированные стенки форкамер. В зоне смешения общий коэффициент избытка воздуха за счет вторичного воздуха увеличивается до а=3- -4, [c.240]

Непосредственный впрыск топлива в полость цилиндра, в особую предкамеру или воздухоподводящий трубопровод осуществляется в тактах впуска или сжатия через форсунку с помощью специального насоса. На испарение топлива при непосредственном впрыске отводится меньшее время. Факторами, ускоряющими испарение, являются усиленное вихревое движение воздуха и вы o aя температура внутри цилиндра. [c.32]

Фракционный состав топлив оказывает большое влияние на полноту их сгорания. С увеличением содержания в топливе вы-сококипящих фракций гаолнота сгорания заметно снижается. В дизельном двигателе фракционный состав топлива оказывает влияние, кроме того, на расход топлива, дымность выхлопа, на-гарообразование и закоксовывание форсунок, лакообразование и пригорание поршневых колец. Чувствительность рабочего процесса дизеля к фракционному составу во многом зависит от смесеобразования, влияющего на давление, температуру и интенсивность вихревого движения заряда топлива в процессе его сгорания. [c.14]

На основе акустических генераторов разработаны конструкции одно- и многосопловых акустических форсунок [54]. Основным элементом конструкции являются один или несколько вихревых акустических генераторов, конструктивно оформленных в единый агрегат. При этом взаимное расположение генераторов в распылителе должно быть таким, чтобы при минимальных габа эитных размерах устройства обеспечивалось наиболее тонкое [c.75]

Основные направления научной работы связаны с вопросами применения гидроакустической технологии для интенсификации процессов бурения и добычи нефти, интенсификации нефтеотдачи пластов, разработки нефтяных месторождений и пераработки нефти. Предложена технология для подземной дегазации, дистилляции и радиационно-термического крекинга, установка для измерения и исследования продукции скважин, штанговая насосная установка для эксплуатации малодебитных скважин, скважинный вихревой насос, штанговая глубинно-насосная установка. Предложены гидроакустическая техника и технология для получения промышленного битума и технического углерода, гидроакустическая форсунка для различных отраслей промышленности, в т. ч. для нефтехимии и нефтепереработки. [c.148]

Белоусов А.И. Модель нестационарного течения закрученного потока воздуха в вихревых пневматических форсунках. Проектирование и доводка авиационных газотурбинных двигателей. Куйбышев КуАИ, [c.97]

СТЕТ пластины. Пластина в камере охлаждалась диспергированной., водой, подаваемой из центробежно-струйной форсунки реализовался стационарный режим теплообмена. Рабочий участок нагревался электрическим током от понижающего трансформатора, вода в форсунке (диаметр сопла 4 мм) подавалась из расходной емкости вихревым насосом через коллектор и расходомерную диафрагму. Отсекающая диафрагма ограничивала факел распыливаемой жидкости до пределов рабочего участка. [c.151]

К 1970 г. значительно возрастет потребление мазута электростанциями СССР, причем в основном мазут будет сжигаться под мощными паровыми котлами. Тепловое напряжение топок газомазутных котлов ПК-41 мощностью 475 т/ч превышает 350-10 ккал1м -ч при таком напряжении высокие локальные значения тепловых потоков, воспринимаемых экранной системой камеры горения (обычно отделяемой пережимом от камеры охлаждения), создают трудности в компоновке нижней радиационной части прямоточного котла. Единичная мощность газомазутных вихревых горелок, устанавливаемых под котлами большой мощности, составляет 5—10 т/ч по мазуту или 65—130 т1ч по пару, а давление мазута перед форсунками механического распыливания, регулируемыми в пределах изменения нагрузки 100—50%, обычно равно 35—40 кГ см . [c.28]