Корень факела

Первичный, вторичный, третичный воздух. Рассмотренные примеры показывают с достаточной убедительностью, что необходимо прийти хотя бы и к несколько условным но достаточно конкретным представлениям, которые мы вкладываем в понятия о вторичном и первичном воздухе. В связи с этим мы-условимся называть вторичным воздухом любой воздух, который сознательно вводится в топочную камеру для дожигания той части топлива, которая сгорает в топочном объеме факельным способом. При этом, в сущности, имеется в виду та часть топочного объема, которая предназначена для целей дожигания горючего газа или горючей пыли. Первичным воздухом, мы, как и прежде, будем называть воздух, вступающий в топку совместно с топливом еще в начальной стадии первичного смесеобразования, будь то, например, корень факела или слой любой схемы слоевого питания. Местом его работы является та часть топки (вернее топочного пространства), которая выделена не только для частичного сгорания, но и в основном для первичной газификации топлива. Первичный избыток должен быть заметно меньше единицы (- О.Уч-О.О). [c.158]

Подача всего воздуха, необходимого для горения, в корень факела. При этом следует добиваться возможно лучшего предварительного смешения газа с воздухом. [c.171]

На основании приведенных результатов экспериментальных исследований можно сделать следующие выводы относительно влияния аэродинамики топки с фронтальными горелками на процесс горения. Наличие вихрей у корня факела способствует зажиганию. Из вихрей горячие газы увлекаются в факел, нагревают горючую смесь и подготовляют ее к воспламенению. По количеству газов, поступающих в корень факела, основным для обеспечения зажигания является нижний вихрь. Однако- [c.424]

Поэтому при сжигании мазута необходимо способствовать протеканию окислительных реакций и всемерно препятствовать термическому разложению при высоких температурах. Для этого весь воздух, необходимый для горения, следует подавать в корень факела. В этом случае наличие большого количества кислорода во внутренней области будет, с одной стороны, благоприятствовать окислительным процессам, а с другой— понижать температуру, что обусловит расщепление молекул углеводородов более симметрично без образования значительного количества трудно сжигаемых высокомолекулярных углеводородов. [c.186]

Стабилизатор мазутного пламени выполнен в виде конусного экрана, расположенного у корня факела и являющегося телом плохо обтекаемой формы. В обращенной к топке стороне экрана при прохождении воздуха создается разрежение, благодаря чему обеспечивается устойчивость горения. В стабилизаторе имеется несколько тангенциальных щелей, через которые в начальную зону смесеобразования (корень факела) поступает необходимое количество воздуха. При сжигании мазута стабилизатор располагают на уровне пережима или выдвигают вперед не более чем на 60 мм. Наружный срез головки форсунки не должен доходить до конца прорезей в стабилизаторе примерно на 20 мм. [c.338]

Исследуя поведение турбулентного факела пламени, В. П. Михеев [100] обнаружил, что в случае развитого турбулентного режима при горении появляется характерный шум и корень факела отрывается от устья горелки. Скорости, при которых происходит отрыв (2. 1), а затем и полный срыв факела (2. 2), зависят от свойств газа и диаметра соплового отверстия горелки. Исследования отрыва и срыва турбулентного диффузионного факела в зависимости от [c.26]

При переходе к турбулентному истечению, особенно в случае крупномасштабной турбулентности, во время горения появляется характерный шум, корень факела отрывается от устья горелки. Факел приобретает неустойчивый, дискретный характер и по мере увеличения выходной скорости газа срывается. Скорости, при которых происходит отрыв, а затем полный срыв факела, зависят от свойств газа и диаметра соплового отверстия горелки. [c.45]

Содержание 1,2-бензпирена в продуктах сгорания природного газа при ai=l,10 было ничтожным и составляло 0,00027 мкг/м . При уменьшении oi до 0,7 концентрация 1,2-бензпирена увеличилась в 485 раз и составила 0,131 мкг/м . Температура газов в топке во время опытов была 1250— 1300 °С при тепловом ее напряжении 350—400 кВт/м . Максимальная концентрация окислов азота наблюдалась при полном предварительном смешении газа с воздухом (ai=l,20) и составляла 200 мг/м . При уменьшении ai от 1,20 происходило сокращение образования N0 . Так, при уменьшении ai до 0,9 концентрация N0 упала до 120 мг/м , но одновременно появились продукты незавершенного сгорания и 1,2-бензпирен в количестве 0,0054 мкг/м . Противоположный характер процессов образования окислов азота и окиси углерода и углеводородов в зависимости от ai вынуждает разрабатывать и применять методы сжигания топлива, основанные на понижении локальных концентраций кислорода и максимальных температур в зоне воспламенения и горения путем использования горелок, топок и топочных режимов с двухступенчатым подводом воздуха или вводом инертных сред в корень факела (дымовых газов, водяного пара и воды) и закручивания воздушного потока со степенью крутки в пределах 1,0—1,5. Описание технологии указанных методов сжигания приведено в гл, 8 и 9, [c.155]

Положительное влияние подачи водяного пара в корень факела в определенном количестве (15—20 % от массы топлива) можно объяснить диссоциацией пара при высоких, температурах на гидроксил ОН и атомарный водород Н и ускорением реакций окисления СО и СН4 за счет активного участия образовавшегося дополнительного количества гидроксила. Известно, что при увеличении влажности топлива в топке расходуется дополнительное тепло на нагревание водяных паров до температуры факела. Однако при вводе водяного пара в указанном количестве в зону активного горения за счет ускорения реакций окисления СО до СО2 выделяется одновременно дополнительное количество теплоты, что в значительной степени компенсирует расход теплоты на перегрев паров и поддерживает температуру факела на прежнем уровне. Дальнейшая подача сверх 20 % от массы топлива приводит к нарушению [c.262]

При сжигании высококалорийных нефтепромысловых (Рн =47 61,5 МДж/мЗ) и нефтезаводских (РнР = 50ч- 100 МДж/мЗ) газов горелочные устройства целесообразно оборудовать трубчатым коллектором для ввода пара в корень факела в количестве до 10—15 % от массы газа. Это же касается и сжигания природного газа, особенно в таких случаях, когда общее загрязнение атмосферного воздуха становится весьма высоким или при смоговой обстановке. [c.271]

В чашеобразной горелке в отличие от горелки типа ГПБш отсутствует распределительная камера газовоздушной смеси, куда может попасть корень факела и вызвать хлопки (локальные взрывы газовоздушной смеси). Радиационные горелки располагают на боковых стенках топочной камеры в коридорном или шахматном порядке. [c.63]

Благодаря утопленному положению сопел на выходе горелки создается эжекционный эффект. Коне ТруКцИЯ горелки обеспечивает легкий розжиг печи при пуске установки (подача только газа), хорошее смешение распыленного жидкого топлива с воздухом, подсос дымовых газов в корень факела (эжекционный эффект). Подача воздуха в межсопловое пространство (между потоками газа и жидкого топлива) создает условия двухстадийного сжигания топлива. Первичный воздух подается в межсопловое пространство с коэффициентом избытка воздуха около [c.85]

Даются расчетные значения механического недожога (кривые 3). Как видно, расчет и опыт согласуются между собой. Обращает на себя внимание резкое выгорание топлива и кислорода в начале факела. Это связано с быстрым выгоранием мелких частиц топлива (и летучих). Из-за выгорания мелких частиц пыль в начале факела угрубляется. Большое расходование кислорода в начале факела приводит к тому, что крупным частицам, определяющим механический недожог, приходится гореть в обедненной кислородом атмосфере (и вдобавок, в области понижающейся температуры). Это затягивает горение. Расчеты показывают, что для уменьшения механического недожога в два раза время горения пыли нужно увеличить по крайней мере в полтора раза. Таким образом, трудно уменьшить механический недожог увеличением размеров топочной камеры или понижением теплового напряжения топочного объема. Для ликвидации указанного органического недостатка прямоточного пылеугольного факела необходим переход к процессу с многократной циркуляцией топливных частиц, т. е. к процессу с многократным возращением крупных частиц в корень факела. Примером такого рода топки может служить известная вихревая топка А. А. Шершнева для торфа и бурых углей (рис. 9-15). В. В. Померанцевым и Н. В. Головановым была предложена схема топки с более четкой реализацией рассматриваемого принципа (рис. 9-16). При резком развороте газов на выходе из топки несгоревшие крупные частицы должны по инерции выпадать из ухо- [c.217]

В некоторых случаях на выходе из горелки устанавливают керамический тоннель (например, в беспламенных горелках), сечение которого должно обеспечить поступление раскаленных продуктов полного горения в корень факела. Во избен ание попадания в возврат холодных или несгоревших газов, размеры тоннеля должны быть правильно выбраны. Раскаленные под действием возврата стенки керамического тоннеля, излучая тепло на свежие порции горючей смеси, подогревают ее и, вследствие этого, в свою очередь несколько ускоряют воспламенение. [c.219]

Так, при жидком топливе создание первичной гетерогенной смеси, вводимой в газификационную зону, производится распыливателями (форсунками разных типов), расположенными непосредственно в самих горелках. В удачно выполненных горелках этого типа в начальную газификационную зону (корень факела), как и в предыдущих случаях, вводится отдельно от остального лишь первичный воздух. В упрощенных устройствах такого явного разделения нет, но и в них часть воздуха играет роль первичного, если к тому же приняты меры к притормаживанию воздуха, поступающего непосредственно к самому корню факела. Без этого мероприятия корень факела, а с ним и фронт воспламенения принимают пульсирующий характер. В рассматриваемом случае перед фронтом воспламенения идет лишь частичная газификация, назначение которой — создать ранний фронт. Газификация продолжается и затягивается далее почти до конечных участков факельного процесса. Чаще всего горелочное устройство даже при раздельном вводе первичного воздуха не обеспечивает глубинного проникновения его по сечению корня. Быстрый процесс испарения и газификации вытесняет первичный воздух на периферию корня, и тогда термическое разложение углеводородистого горючего вещества без наличия кислородсо-26 [c.26]

Переход средней температуры потока горящей смеси через максимум (в ядре) надо считать характерным для всех факелов, в том числе и для пылеугольного факела. И в этом случае температурный максимум как бы делит факел на две основные области корень факела, в котором нарастающее тепловыделение перекрывает тепловые расходы, связанные с теплообменом, и хвост факела, в котором при постепенно затухающем тепловыделении теплоотдача начинает превалировать над теп-лаприходом. Падение температуры в хвосте факела, вызванное убыточным тепловым балансом, становится особенно резким при сильном экранировании топочного устройства и при характерном для разомкнутых факелов вялом вторичном смесеобразо1Вании. [c.198]

Условия воспламенения пылеугольного факела. Представляется вполне целесообразным придерживаться схемы, аналогичной развитой выше, и по отношению к организации усдоБИЙ воспламенения пылеугольного факела. Тенденцию к вводу всего воздуха в корень факела нельзя признать правильной, хотя к ней пытались вернуться неоднократно и всякий раз без видимого успеха. Значительная теплоемкость воздуха, превышающего более чем в десять раз ве1Совое количество сжигаемого угля, [c.234]

Основными рабочими форсунками являются ротационные. В летнее время на ротационную водяную форсунку подается насосом Н-2 вода, которая полностью испаряется в камере КО, На ротационные форсунки также подается воздух вентилятором 2-В,который перед форсункой делится на два потока - центральный и периферийный. Центральный поток воздуха участвует в дроблении капель битума и воды и подаче распыленной воды в корень факела битума для ускорения процесса охлаждения гранул битума. Цериферийный воздушный поток служит для формирования факела распыла в камере охлаждения КО. Кашш битума, предварительно охлажденные воздухом или смесью воздуха с распыленной водой, под действием силы тяжести падают в низ камеры и доохлаждаются в противотоке воздуха, подаваемого вентилятором 1-В в нижнюю коническую часть камеры. В случае отключения ротационных форсунок А и переходе на работу гидравлических форсунок Б подача воздуха на ротационные форсунки прекращается и весь воздух подается в коническую часть камеры КО. [c.183]

Таким образом, для интенсификации сжигания мазута необходимо хорошее распыление. Предварительный тодогрев воздуха и мазута способствует газификации мазута, поэтому будет благоприятствовать за-жигани л хорению. Весь воздух, необходимый для горения, следует подавать в корень факела. При этом рациональной конструкцией воздухонаправляющего устройства горелки, правильной установкой форсунки и соответствующей конфигурацией амбразуры горелки необходимо обеспечить хорошее перемешивание распыленного топлива с воздухом, а также перемешивание в горящем факеле и в особенности в конечной его части. Температура в факеле должна поддерживаться на достаточно высоком уровне и для обеспечения интенсивного завершения процесса горения в конце факела должна быть не ниже 1000—1050°С. [c.187]

Использование перегретого пара или высокого подогрева воздуха в таких форсунках приводит к увеличению улучшает тонкость распыливания и позволяет распыливать более вязкие топлива, так как в самой форсунке топливо подогревается и вязкость его уменьшается. Кроме того, пар или воздух, внедряемые в корень факела со значительной скоростью, способствуют его турбулизации и одновременно играют роль химических, кислородсодержащих агентов, облегчающих процессы газификации и нирогенетического разложения [9]. [c.349]

Аэродинамическая граница характеризуется значениями скорости продольного течения газа, равными нулю. В теории струй пофаничного асимптотического слоя назначается некоторая практически ощутимая величина скорости, например м = 0,5-1 м/с. При движении окружающей среды и циркуляции продуктов сгорания в корень факела аэродинамические фаницы выделить еще фуднее они становятся в значительной мере условными, определяемыми, например, по смене направления потока. [c.519]

В методической печи (рис. 6.48, в) при торцевом отоплении на VII и VI участках сварочной зоны ось факела занимает некоторое промежуточное положение между сводом и поверхностью металла, т.е. такой факел можно охарактеризовать как стержневой. На VII участке факел экранируется от поверхности металла продукгами сгорания, идущими из томильной зоны, часть этих продуктов сгорания подсасывается в корень факела. В конце сварочной зоны и в методической зоне рабочее пространство печи более или менее равномерно заполнено газами. [c.572]

Однофакельный инжекционный запальник Ленгипроинжпроекта, предназначенный для зажигания горелок низкого и среднего давления, показан на рис. 113. Инжекторное устройство запальника состоит из сопла 7, корпуса 5 и обоймы 2. Обойма 2 при введении запальника в запальное отверстие позволяет использовать динамический напор воздуха, поступающего через запальное отверстие в топку, для повышения инжекционной способности запальника. Огневый насадок 1 расположен в защитном кожухе 6, предохраняющем корень факела от срыва воздушным потоком при вводе запальника в запальное отверстие. [c.320]

Насадок однофакельного запальника помещен в защитный кожух, предохраняющий корень факела от срыва воздушным потоком при внесении запальника через запальное отверстие в топку. [c.44]

Аэродинамические характеристики факела — настильность, жесткость, среднемассовая скорость в рабочем пространстве мартеновской печи в основном определяются параметрами и величинами расхода газа и компрессорного воздуха, пара, кислорода, подаваемых в корень факела, так как скорость регенераторного воздуха на входе в рабочее пространство печи мала и обычно не превышает 10— Ъ м/сек. Поэтому для сохранения на оптимальном уровне значений указанных выше параметров факела в случае уменьшения расхода газа или одного из интенсификаторов требуется увеличивать скорость истечения других компонентов, образующих факел. В последние годы широко дискутировался вопрос о целесообразности применения перегретого водяного пара в качестве интенсифика-тора или распылителя мазута в мартеновской плавке. Известно, что применение пара снижает на 25—40° температуру факела, отрицательно влияет на процесс сажеобразования в факеле (и тем самым ухудшает его светимость, по некоторым исследованиям на 7—10%). Однако скорость истечения пара из сопла Лаваля при начальном давлении 13 ати (12,75 бар) и 360° С (633° К) составляет 040 м/сек, в силу чего подача такой высокоэнергичной струи в корень факела способствует росту его жесткости и настильности, улучшает перемешивание топлива с воздухом и тем самым способствует улучшению процесса сжигания топлива и теплоотдачи к ванне, т. е. положительно влияет на производительность печи. [c.137]

Отмечая эффективность использования рециркуляции дымовых газов в газопечной и котельной технике, нельзя не обратить внимание на способ их ввода (непосредственно в корень факела или в топочное пространство, в газ или воздух на горение). Авторы провели эксперимент (на примере темного инфракрасного излучателя), показавший, что путем изменения мест ввода рециркулянта в горелочное устройство удалось минимизировать эмиссию N0 и СО до 60-65 мг/мЗ (рис. 2), На рис. 2 по оси абсцисс отложено отношение количеств рециркулянта, подаваемого к корню и в зону сформировавшегося факела Нк ф/ сф. Оп- [c.78]

Для устранения этого недостатка в горелки котла стали подавать водяной пар в количестве 17—20 % от массового расхода топлива. При данных условиях и концентрации твердых примесей полимера 4 г/м длина факела заметно сократилась, исчезли продукты неполного сгорания в выходном сечении топки и прекратилось отложение сажи и коксообразных продуктов полимера на поверхностях нагрева котлоагрегата. Таким образом, для подобных случаев термоокислительного обезвреживания пылегазожидкостных выбросов в топках водотрубных котлов, когда твердые примеси представляют собой неути-лизируемые отходы полимерных материалов, следует рекомендовать целенаправленный ввод водяного пара в корень факела в количестве 17—20 % от массового расхода природного газа. [c.265]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология