Крутка интенсивность

ВТИ и Башкирэнерго на Салаватской ТЭЦ изучалось влияние различных факторов на топочные потери при сжигании мазута с малыми избытками воздуха в горелках большой мощности Л. 4-34, 4-35]. В процессе опытов были установлены зависимости химического и механического недожога от давления и вязкости мазута при распыливании механическими и паромеханическими форсунками, а также от интенсивности крутки и скорости воздушного потока. При этом испытывались горелки конструкции ЗиО с паромеханическими форсунками производительностью 3 т/ч и ТКЗ с малогабаритными механическими форсунками производительностью до 8 г/ч, установленные на боковых стенках котлов фирм [c.171]

По интенсивности (степени) крутки [c.12]

Распределение статических давлений в струях с различной степенью крутки показано на рис. 2-18. Чем больше интенсивность крутки, тем шире область отрицательных давлений в струе. Вблизи устья сильно закрученных струй (и > 1,5) разрежение на оси до- [c.45]

Рис. 2-22. Радиальное распределение скоростей в вихревой области при различной интенсивности крутки

Ахмедов Р. Б., Интенсивность крутки воздушного потока в вихревых горелках, Теплоэнергетика , 1962, № 6. [c.247]

В любой топке можно выделить объем, занимаемый собственно факелом, где завершается основной процесс освобождения химической энергии топлива. Размеры этого объема зависят от интенсивности смешения распыленного мазута с воздухом и осуществляющими зажигание горячими топочными газами. Сокращение этого объема стимулируется применением встречного размещения горелок, круткой и степенью турбулентности топки. Несколько упрощая, можно сказать, что чем выше аэродинамическое сопротивление горелки и выше скорости, тем интенсивнее происходит смешение и тем с большим теплонапряжением сгорит топливо. [c.127]

Объяснение этому, кажущемуся на первый взгляд парадоксальным явлению можно, по-видимому, найти в специфической аэродинамической структуре циклонного процесса. Поскольку коэффициент сохранения тангенциальной скорости в гладкостенной неутепленной циклонной камере значительно выше, чем в грубо шероховатой футерованной утепленной камере, то п тепловая эффективность циклонного процесса, по существу своему непосредственно зависящая от интенсивности крутки (т. е. величины тангенциальной составляющей скорости потока), должна быть выше в неутепленном циклоне, 46 [c.46]

Интенсивность крутки воздушного потока п варьировалась в опытах при помощи цилиндрического передвижного шибера. Результаты опытов обрабатывались в виде гра- [c.21]

Наряду с этими общими закономерностями были выявлены и отличительные особенности, характерные для развития струй в закрученном потоке. Структура закрученного потока по мере движения газовоздушной смеси в цилиндрическом канале претерпевает изменения. По мере удаления от завихрителя скоростное поле постепенно выравнивается, причем зона максимальных скоростей перемещается в направлении от центра к периферии потока. Указанная деформация наблюдается тем в большей степени, чем выше интенсивность крутки п и больше угол наклона лопаток тангенциального завихрителя а. Это [c.22]

Вторая серия опытов была проведена Р. Б. Ахмедовым с целью сравнительного анализа работы вихревых горелок. В качестве огневого стенда была использована экранированная топка парогенератора производительностью 30 т/ч, оборудованного пароперегревателем и трубчатым воздухоподогревателем. Экспериментальные горелки (2 шт.) с тангенциальным лопаточным подводом воздуха устанавливались на фронтовой стене топки парогенератора. Диаметр цилиндрического канала горелок был равен 750 мм диаметр выходного сечения конического устья амбразуры 830 мм. Угол наклона лопаток составлял 30°. Интенсивность крутки воздушного потока в большинстве опытов была постоянной (п = 0,588). [c.23]

Экспериментальное исследование теплообменных характеристик факелов природного газа и мазута в цилиндрической камере горения длиной 5 ы было проведено Г. Ву (Нидерланды) при постоянной тепловой нагрузке, равной 900 Мкал/ч. Избыток воздуха находился в диапазоне вт 1 до 4%- Калориметрирование показало, что интенсивность теплоотдачи газового факела <7г на расстоянии 1 м от кратера горелки выше, чем дм, при работе на мазуте, а далее составляет 78—83°/о Исследование влияния критерия закручивания потока позволило выявить существование оптимума крутки. [c.65]

Первые буквы при такой маркировке означают тип горелки по способу подвода воздуха, а последняя— по способу регулирования. Например, горелка с тангенциальным лопаточным подводом воздуха, в которой интенсивность крутки регулируется изменением угла наклона лопаток, маркируется ТЛН. Если конструкция горелки допускает возможность изменения направления вращения (реверсирования) факела, то перед вышеуказанной маркировкой ставится буква Р. Данную систему маркировки можно распространить на многоканальные горелки. В этих случаях горелки маркируются по каждому каналу в отдельности маркировки отделяются друг от друга косой чертой (дробью). [c.74]

I В реверсивных горелках кроме количественного регулирования по- дачи топлива и воздуха можно ме- нять направление вращения факела и плавно регулировать в широких пределах интенсивность крутки воздушного потока. [c.90]

Расчет воздушных регистров горелок с камерным завихрением потока заключается в определении геометрических параметров входного патрубка по выбранному значению интенсивности крутки п. [c.112]

Рис. 6-2. Зависимость коэффициента гидравлического сопротивления горелок типа ТЛ от интенсивности крутки и угла наклона лопаток.

Методика расчета длины факела вихревых газовых горелок предложена в работе Л. 4]. Методика разработана с учетом экспериментальных данных, согласно которым на длину закрученного факела оказывают влияние интенсивность крутки воздушного потока (или угол подъема потока по спирали), конфигурация амбразуры (ее относительная длина и угол раскрытия), коэффициент расхода воздуха и ряд других факторов. [c.124]

При значительных интенсивностях крутки в приосевой области факела возникает зона обратных токов. Раскаленные продукты сгорания увлекаются из этой зоны к корню факела и интенсифицируют зажигание потока газовоздушной смеси. Общая длина факела Ьф определяется осевой протяженностью [c.124]

Количественное влияние интенсивности крутки на длину факела (вдоль оси горелки) показано на рис. 6-7. С увеличением параметра п укорачивается не только видимая длина факела, но н расстояние от устья горелки до экстремума соответствующей кривой выгорания. [c.125]

После реконструкции топки парогенератор при работе иа мазуте обеспечивал номинальную нагрузку 230 т/ч на 8 горелках вместо 20 прежних. В горелках воздух подавался тремя потоками примерно 45 7о общего количества воздуха по наружному кольцу без закрутки, 45% по центральному кольцу с интенсивной круткой и остальные 10% прямотоком для обдува форсунки [c.166]

Интенсивность крутки воздушного потока при улиточном подводе характеризуется [Л. 13] [c.29]

Основные конструктивные и режимные параметры горелки приведены в табл. 7, а ее конструкция показана на рис. 12. Для этой горелки при неизменной интенсивности крутки (т == 2,4) опыты с различными диаметрами газовыпускных отверстий и скорости выхода газа из них обобщаются двумя прямыми (3 и 4). [c.40]

На рис. 2-19 показаны кривые падения максимальной скорости подлине кольцевых слабозакрученных струй, а на рис. 2-20 — сильно закрученных струй по данным Шагаловой и др. Интенсивность падения максимальной скорости по длине закрученной струи возрастает с увеличением крутки. [c.46]

Характер изменения размеров зоны рециркуляции как для сложных кольцевых, так и для простых струй, одинаков. По мере удаления от устья факела ширина зоны рециркуляции и количество газов в ней сначала возрастает, а затем начинает падать. Чем больше интенсивность крутки, тем больше размеры зоны рециркуляции и тем большее количество газов рециркулирует к устью факела (рис. 2-23). Изменение режимных условий истечения кольцевых соосных струй оказывает некоторое влияние на размеры зоны и количество рециркулируюш,их газов, но основным определяющим параметром остается величина п. [c.50]

Ахмедов Р. Б., Интенсивность крутки воздушного потока, Теплоэнергетика , 19в2, JV 6 Ахмедов Р. Б., Краткие рекомендации по расчету и проектированию газомазутных горелок с тангенциальным лопаточным подводом, см. [Л. 3-4]. [c.156]

На котле фирмы Дюрр с горелками ТКЗ проверялось влияние избытка воздуха на топочные потери ири трех значениях интенсивности крутки, соответствовавших углу поворота лопаток на 40, 25 и О град. Как видно из рис. 4-5, интенсивность крутки заметно влияет на химический недожог топлива. Так, прп увеличении угла наклона лопаток от О до 25 и 40° и постоянном коэффициенте избытка воздуха за пароперегревателем, равном 1,1, потеря тепла от химической неполноты сгорания снижалась соответственно от 1,3 до 0,8 и 0,4%, а при аш1=4,07 то же изменение угла влекло за собой снижение потери 7з с 2,1 до 1,1 и 0,8%. В этих опытах давление мазута было не ниже 18 кГ/см , а вязкость и тепловое напряжение топочного объема не превышали, соответственно, 5,4° ВУ и 120-102 ккал/м -ч. Поскольку опыты показали, что независимо от угла наклона лопаток достаточно полное выгорание топлива имеет ме-172 [c.172]

Рис, 1-11. Зависи-адость глубины проникновения струй Ъ от гидродинамического параметра q при различных значениях интенсивности крутки п для горелок с тангенциальным лопаточным подводом воздуха, а —с периферийной подачей газа при а=20°, =0,075 б —с центральной подачей газа при а=45°, [c.22]

Устойчивость горения бензино-воздушных смесей в турбулентно потоке изучалась Э. Л. Солохиным. Ставилась задача выявить влияние параметров потока (скорость, турбулентность, избытки воздуха) и размеров тел плохообтекаемой формы на срывные характеристики корытообразных стабилизаторов. В ре зультате исследования было установлено, что с увеличением характерного размера стабилизатора его стабилизирующая способность повышается. Увеличение скорости потока и начальной турбулентности потока ухудшает характеристик стабилизатора и приводит к тому,, что срыв пламени наступает при меньших избытках воздуха. Другими словами, чем выше начальная турбулентность активного потока, тем более высокие температуры требуется поддерживать в зоне рециркуляции продуктов сгорания. Ухудшение устойчивости горения при интенсификации турбулентности потока, особенно в районе зажигания , отмечалось Л. Н. Хитриным [Л. 8]. Эти положения справедливы только при том условии, что турбулентность потока увеличивается в результате роста скорости. Если же повышать турбулентность потока путем его закручивания, то стабильность горения растет с увеличением интенсивности крутки. [c.51]

По данным В. И. Коробко, положительное влияние крутки на стабилизацию горения связано с тем, что величина 5о увеличивается пропорционально квадрату интенсивности крутки. В зависимости от угла крутки ф и от втулочного отношения с1/Ок, где с1 — диаметр осесимметричного стабилизатора, >к — диаметр кратера горелки, могут осуществляться следующие виды течения (рис. 2-10) [c.52]

Решающее влияние на излучательные характеристики факела оказывают режимные параметры процесса горения (расход мазута, вид и количество распылнвающего агента, коэффициент избытка воздуха, температура воздуха, интенсивность крутки воздушного потока и содержание влаги в сжигаемом жидком топливе). [c.67]

Конструкция газомазутной реверсивной горелки с тангенциальным лопаточным подводом воздуха (типа РТЛС), разработанная институтом СредазНИИгаз [Л. 13], представлена на рис, 5-13. Подача газа — периферийная, заглубленная в амбразуру. Диаметр и взаиморасположение газовыпускных отверстий рассчитываются с использованием ураБнения (1-18) и зависимости скорости набегающего потока от интенсивности крутки этого потока. Закрутка воздуха осуществляется при помощи завихрителя 2, состоящего из трех секций правого вращения и трех секций левого вращения. Перемещая цилиндрический шибер 3 вдоль его оси, можно перекрывать одну из ступеней (три секции) и получать то или иное направление Вращения факела. Длина шибера рассчитана таким образом, что он может перекрывать полностью не только одну ступень, ио и определенную часть последующей. [c.90]

ПОДВОДОМ воздуха. Закручивание, измененке направления вращения и регулирование интенсивности крутки воздушного потока осуществляется в этих горелках прн помощи сегментных шиберов. [c.91]

Аналогичная картина наблюдается п на других расстояниях от амбразуры горелки при несколько ином соотношении количественных характеристик. Следовательно, меняя направление вращения вихревых потоков и варьируя интенсивность крутки, можно влиять на динамику топочных газов, т. е. на характер движения среды, окружающей указанные вихри. В свою очередь активное воздействие на аэроструктуру индивидуального факела или группы вихревых пламен может оказывать весьма существенное влияние на теплообмен в топочной камере. Скоростные поля закрученных пламен соседних горелочных стройств образуют суммарное поле, профиль которого зависит от интенсивности крутки и от направления вращения взаимодействующих пламен. Так, например, при встречном направлении вращения пламен вершина профиля динамического напора направлена вниз, а при расходящемся направлении вращения пламен, наоборот, вверх. Есть основания полагать, что, ис- [c.155]

Исследования показали, что активность воздействия на динамику топочных газов зависит от многих факторов интенсивности крутки воздушного потока, расстояния между вихревыми горелками, формы амбразур, относительной ширины и высоты топочного пространства, уровня размещения горелок, числа горелок и их компоновки, угла наклона оси горелок относительно фронта топки, формы пода топочной камеры, разрежения в топке и др. Зависимость динамики топочных газов от действия перечисленных факторов нуждается в детальном изучении. Однако уже теперь опытным путем установлено, что оппимальное (с точки зрения проявления эффекта взаимодействия вихрей) расстояние между соседними горелками в зависимости от их типа и компоновки, интенсивности крутки и формы устья амбразуры может находиться в пределах от 2,Ы до 2,9 , где диаметр цилиндрического канала горелочного устройства [Л. 50]. [c.155]

Для практического использования эффекта взаимодействия вихревых пламен необходимо, чтобы горелочные устройства позволяли не только осуществлять плавное регулирование в широких пределах интенсивности крутки, но и изменять направление вращения факела. Этим требованиям отвечают горелочные устройства реверсивного типа (см. гл. 5), разработанные институтом СредазНИИгаз (Л. 13]. [c.155]

Возможности оптимизации теплового режима прн помощи указанных горелок проверены на парогенераторах типа БКЗ-160-100ГМ и ЦКТИ-39ф. В результате испытаний, проведенных на ТЭЦ-7 Ленэнерго, было установлено, что, варьируя направление вращения и интенсивность крутки вихревых факелов, можно понизить локальные тепловые нагрузки отдельных топочных экранов и элементов пароперегревателей, а также повысить равномерность температурных полей по ширине топки и газохода. Регулируя интенсивность суммарного теплообмена в топке, можно оптимизировать параметры перегретого пара при заданной тепловой нагрузке топки, а в некоторых случаях обеспечить повышение производительности парогенератора. [c.157]

Исследование работы горелки с периферийной выдачей газа в закрученный поток воздуха конструкции Ленгипроинжпроекта (рис. 12) производилось при различных диаметрах газовыпускных отверстий [Л. 94]. Горелки с диаметрами отверстий 5/5 7,5/7,5 10/10 и 5/12 мм (в числителе указан диаметр первого ряда отверстий, а в знаменателе второго ряда) устанавливались на фронтовой стене топки котла ДКВР-6,5-13. При исследовании работы горелок с различными диаметрами отверстий скорость выхода газа из них и избыток воздуха на выходе из камеры догорания поддерживались постоянными, соответственно равными 18 м сек и 1,06—1,08. В горелках сжигалась смесь природного газа со сланцевым с теплотой сгорания 7250—7500 ккал1нм . Закрутка воздуха в горелке осуществлялась в закручивателе улиточного типа при величине конструктивного параметра ablD = 0,715, что соответствует интенсивности крутки, равной 2,4. [c.29]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология