Сегрегация

Сила тяжести играет значительную роль в процессах гравитационной сегрегации, связанных с разделением фаз в соответствии с их плотностью. При определенных условиях это разделение может оказаться настолько глубоким, что станет существенно влиять на эффективность процесса вытеснения. [c.277]

В процессе разработки залежи нефти, охваченной заводнением, могут быть периоды прекращения отбора и закачки, что, однако, не означает прекращения перемещения флюидов в пласте. В частности, продолжается процесс сегрегации, который в определенной ситуации за сравнительно небольшое время может привести к образованию водоплавающей залежи в равномерно обводненных частях месторождения. [c.277]

В результате сегрегации на выходе из реактора получается смесь элементов потока с различными степенями превращения и, следовательно, с различным составом соответствующих времен пребывания данного элемента в аппарате. В случае твердых частиц разброс времен пребывания непосредственно отражается на качестве продукта. Например, из реактора полного перемешивания выходит смесь зерен, время пребывания которых колеблется в пределах от т О (непрореагировавшее вещество) до т->оо (почти полное превращение). [c.329]

Когда диспергированной фазой служит жидкость (газ), возможна унификация продукта после его отделения от непрерывной фазы и перемешивания. Однако в этом случае, как правило, получается продукт с несколько иным составом, чем при потоке без сегрегации. Можно показать, что влияние сегрегации зависит от порядка реакции [27]. Для реакции, описываемой уравнением [c.330]

Задача количественного описания степени сегрегации еще не имеет удовлетворительного решения. Поэтому приведем только способ расчета реактора при полностью сегрегированном потоке. [c.330]

Таким образом, для удлиненных трубчатых реакторов влияние продольного перемешивания на конечную степень превращения при сегрегированных потоках и потоках без сегрегации сравнительно невелико. Следует ожидать сильного влияния перемешивания в случае реакторов с 1/й I и при степенях превращения, очень близких к единице. Практически большинство трубчатых реакторов можно рассчитывать, как и в случае полного вытеснения. [c.332]

Обратным процессу смешивания является процесс сегрегации, приводящий к разделению смеси иа отдельные компоненты. [c.228]

Данквертс ввел также понятие сегрегации 5, связанное с кривой Р и являющееся мерой эффективности перемешивания в реакторе. Если график Р для реактора идеального смешения (см. рис. 1-10, в) наложить на график для реактора неполного смешения (см. рис. 1-10,6), получим график, приведенный на рис. 1-13. [c.32]

Площадь заштрихованных областей А1- -А2 является мерой отклонения от идеального смешения. Так как площади областей, заключенных между каждой из кривых и линией (0) = 1, как это было отмечено выше, равны между собой, то площади заштрихованных областей Л1 и Лг равны друг другу. В связи с этим Данквертс рекомендует определять сегрегацию как площадь Ли ограниченную кривыми Р и Р(д) = до точки пересечения этих кривых при 0 = Г. Эта площадь равна половине заштрихованной. При наличии застойных зон график может иметь вид, представленный на рис. 1-14. [c.32]

Пример 1.20. Для складирования речного песка выбрать форму сосуда и определить размер отверстия, обеспечивающего непрерывный выпуск материала на питатель, производительность которого составляет 50 т/ч. Сегрегация частиц материала в дальнейшем процессе не играет существенной роли. Угол трения покоя материала = 30°, насыпная плотность материала р = 1600 кг/м , функция истечения (Тр = / (а .) = 0. [c.28]

В системах, где сегрегация фаз и образование газовых пузырей происходят за пределами некоторой высоты слоя (после того, как ожижающий агент минует 10—20 частиц), экспериментальные данные по переносу не отличаются от получаемых в условиях однородного псевдоожижения и стержневого потока ожижающего агента к таким системам, очевидно, относятся жидкостные псевдоожиженные слои при низких значениях /d/v. [c.390]

Применительно к однородному псевдоожижению мы придем к следующим значениям этого соотношения е (1 — е )/е (1 — е) для одинаковых и<И 1/ (1 — e )/ / e (1 — е) для одинаковых цd/v и е (1 — одинаковых — е)у. Очевидно при разных базах сопоставления различие соотношений весьма велико. Кроме того, рассматриваемые соотношения выше при больших расширениях слоя, так что для достижения одинаковой степени приближения к равновесию однородный псевдоожиженный слой должен быть выше неподвижного. Это означает, что для систем с сегрегацией фаз утверждение о более низкой скорости массообмена в однородном псевдоожиженном слое, нежели в неподвижном, будет подавно правильным — для каждого из трех приведенных выше способов сопоставления. [c.393]

III. ВЛИЯНИЕ СЕГРЕГАЦИИ ФАЗ НА МАССООБМЕН [c.394]

В предшествующем разделе мы упоминали о модели псевдоожиженного слоя, учитывающей сегрегацию фаз. Эта модель кратко рассмотрена ниже применительно к следующим вопросам [c.394]

Отмечено [356] расхождение между результатами определения удельного сопротивления осадка на лабораторной воронке, где фильтрат движется в направлении сверху вниз, и данными о работе барабанного вакуум-фильтра, в котором фильтрат перемещается в направлении снизу вверх. Такое расхождение объяснено различным влиянием свободного оседания и сегрегации полидисперсных частиц суспензии на удельное сопротивление осадка, получаемого на воронке и в упомянутом фильтре. На воронке направления силы тяжести и движения фильтрата совпадают и в образовании осадка участвуют все частицы суспензии. В фильтре указан- [c.336]

При г/ 1,зг/ ,(а >0, 8) влиянием сегрегации фаз на процесс переноса можно пренебречь, если этот процесс в непрерывной фазе не протекает слишком быстро (т. е. величина б не учитывается, если она превышает 0,1) в этих условиях большую роль начинает играть степень перемешивания газа в непрерывной фазе (т. е. величина (5), особенно при высоких значениях X. [c.396]

Для реакторов небольшой высоты (большие значения В Н) влияние величины обменного фактора б незначительно высота реакционной зоны определяется, главным образом, заданной степенью превращения и константой скорости реакции. Сегрегация фаз не играет существенной роли, так что вполне оправдано использование модели однородного слоя. [c.407]

Из рис. ХУ-З следует, что при истечении из отверстия псевдоожиженной газом плотной фазы наблюдается сегрегация твердых частиц и газа это указывает на различие взаимосвязанных процессов истечения твердых частиц и ожижающего агента. Разность [c.573]

Как и ожидалось, расход газа при истечении из насадка меньше, чем из отверстия. Следовательно, профилированные насадки могут на практике служить средством повышения относительной доли твердого материала при истечении псевдоожиженной плотной фазы. Из табл. XV-2 видно также, что при использовании насадков большей длины и поперечного сечения система при истечении менее склонна к сегрегации твердых частиц и ожижающего агента она лучше корреспондирует с равенством (XV,13). При тех же условиях значение QJ Qe + j) в случае отверстий значительно выше и ближе соответствует равенству (XV,14). [c.583]

При увеличении т частицы стремятся проскальзывать над другими частицами, осевшими в нижней части трубы. Когда сегрегация твердых частиц становится достаточно большой, они перемещаются от дюны к дюне , подвергаясь чередующимся [c.594]

Полную неподвижность по всему поперечному сечению распределительного устройства иногда создают умышленно, добавляя в слой крупнозернистый материал. При сегрегации в момент псевдоожижения он образует на решетке неподвижный слой, защищающий последнюю от воздействия горячих псевдоожиженных твердых частиц и действующий как вспомогательное распределительное устройство. Такой метод практически неприемлем, если образовавшийся слой крупных частиц слишком тонок, поскольку тогда ухудшается равномерность газораспределения, созданная основным распределительным устройством. [c.706]

По мере возрастания сил сцепления между частицами агрегаты начинают возникать внутри слоя, достигая некоторого равновесного размера. Они могут оставаться псевдоожиженными или, напротив, увеличиваться в размерах до тех цор, пок 1 не начнется сегрегация, вызывающая прогрессирующее нарушение псевдоожижения. Если подобное агрегирование происходит в процессе псевдоожижения, то оно может быть сведено к минимуму подачей крупнозернистых материалов и применением высоких скоростей ожижающего агента Частицы, выпадающие в основание слоя, могут быть удалены через разгрузочный люк, установленный на уровне решетки вместо использования обычного переливного устройства . [c.713]

Разделение суспензий на фильтрах часто сопровождается оседанием твердых частиц под действием силы тяжести. Различают свободное и стесненное оседание частиц. При свободном оседании не наблюдается резкой границы между чистой жидкостью и суспензией, причем возможна сегрегация частиц по их размеру. При стесненном оседании упомянутая граница обычно четкая, причем сегрегация частиц не происходит. Несмотря на большое влияние оседания частиц на закономерности фильтрования, одновременно протекающие процессы оседания и фильтрования исследованы мало. Отчасти это связано с затруднениями в теоретическом и экспериментальном изучении процесса фильтрования, сопровождающегося свободным оседанием частиц, преимущественно наблюдаемым в промышленных условиях. Закономерности одновременно -протекающих процессов стесненного оседания и фильтрования существенно проще. [c.319]

В основу одномерной физической модели и соответствующего математического описания процесса положен закон Дарси с учетом взаимодействия жидкости с поверхностью частиц без сегрегации последних. При этом все характеристики модели являются макроскопическими и точно измеримыми. Так, в полный потенциал течения жидкости входят компоненты, связанные с взаимодействием жидкости с поверхностью частиц и вертикальным перемещением влажного материала, причем сумма обоих компонентов устанавливается с помощью манометра. [c.336]

В связи со сказанным выполнен анализ разделения суспензии, находящейся под фильтровальной перегородкой, в предположении, что концентрация ее полидисперсных частиц недостаточна для осуществления их стесненного оседания и действие мешалки не предотвращает сегрегацию. [c.337]

МПа приближается к плотности воды. Это обстоятельство существенно снижает отрицательные эффекты гравитационной сегрегации, которые трудно избежать при других методах. В частности, при использовании процесса вытеснения сухим газом высокого дав-тения, когда пластовые отложения имеют высокую проницаемость и в вертикальном направлении, гравитационное разделение приводит к всплытию нагнетаемого легкого газа к кровле пласта и обходу более плотной пластовой нефти. Значительное предрасположение к гравитационным эффектам имеют и методы вытеснения пропаном и обогащенными газами. [c.151]

Поворотный бункер уменьшает сегрегацию при его загрузке из вагонеток воздушно-канатной дороги. [c.183]

Сегрегация может быть полной, когда массообмен между элементами невозможен (как, например, в случае движения измельченного твердого тела), или частичной, когда происходит незначительный массообмен (ко алесценция капель и пузырьков и новое их разделение). , [c.329]

В общем случае взаимодействия разнородных звеньев энергетически невыгодны, они отталкиваются друг от друга, что приводит к увеличению эффективного объема звена и, соответственно, к улучшению термодинамического качества растворителя и увеличению размеров молекулярного клубка. Таким образом, данный растворитель обычно оказывается лучше для сополимера, чем для каждого из его компонентов. Нередко наблюдается растворимость сополимера в растворителях, являющихся осадителями для обоих его компонентов. С другой стороны, в селективных растворителях, особенно в тех случаях, когда растворитель является осадителем для одного из компонентов, наблюдается явление внутримолекулярной несовместимости, сегрегации — пространственного разделения звеньев разной природы (аналогично описанному выше явлению несовместимости полимеров). Зависимость размеров таких сегрегированных макромолекул от молекулярной массы искажается, не подчиняется описанным выше закономерностям и, в частности, значение показателя степени а = 0,5 в уравнении [т]] = КМ не является для сополимеров бесспорным признаком термодинамической идеальности системы, а значения а < 0,5 — признаком разветвленности молекулярных цепей. Наличие внутримолекуляр-Н0Й сегрегации, очевидно, наиболее характерно для цепей, содержащих длинные блоки хотя бы одного из компонентов. [c.37]

В периоде / преобладает процесс смешивания за счет конвективного переноса компонентов по внутреннему объему смесителя. Процесс сегрегации по сравнению с процессом смешивания идет с небольшой скоростью, В связи с этим в периоде / У резко уменьшается до некоторого значения У,,,,. К концу этого периода ( ,,) в рабочем объеме смесителя практически нет агрегатов (макрообъемов), состоящих из частиц одного компонента. [c.229]

В периоде II скорость процесса смешивания становится сопоставимой со скоростью сегрегации, поэтому значения У со временем изменяются незначительно (по сравнению со значениями периода /). Сам же процесс смешивания реализуется в основном за счет перемещений отдельных частиц одна относительно другой. Из-за внешней схожести с процессом диффузии молекул этот процесс смешиваппя называют диффузионным, [c.229]

В периоде III скорость процесса смешивания становится равиой скорости процесса сегрегации, поэтому У не меняется во временн. Наименьшее значение коэффициента неоднородности называют предельным коэффициентом неоднородности Время достижения смесью однородности, оцениваемой значением К,.,,, является оптимальным временем смешивания, так как при дальнейшем смсцшвании Ус lit уменьшается [c.229]

Удельная поверхность и порисая структура катализатора сильно зависят от способа удаления раствор птеляпз осадка, геля, суспензии или из пропитанного носителя. Этот способ выбирают с учетом того, в какой форме катализатор будет в дальнейшем использован. Часто применяют непосредственное выпаривание, но оно может привести к сегрегации компонентов. На микроструктуру также влпя- [c.123]

Псевдоожижение представляет собой, по существу, переходное состояние между неподвижным слоем и гидравлическим или пневматическим транспорто.и-Следовательно, с одной стороны, коэффициента переноса для этих процессов должны выражаться сходными уравнениями. С другой стороны, из-за сегрегации, фаз в псевдоожиженном слое возникают специфические особенности сопротивления переносу — в зависимости от того, относится ли оно к массообмену между непрерывной (содержащей все частицы) и дискретной (содержащей только газовые пузыри) фазами либо между твердыми частицами и ожижающим агентом. [c.376]

Для раздельного анализа трех стадий массопереноса в псевдоожиженных системах массообмен между стенкой и слоем (раздел I), а также между твердыми частицами и ожижающим агентом (раздел II), следует рассматривать в отсутствие сегрегации фаз (т. е. газовых пузырей). Это можно осуществить кепериментально, так как для развития газовых пузырей необходима некоторая конечная высота слоя. В жидкостных псевдоожиженных системах дискретная фаза (пузыри) образуются на высоте , превышающей 0,5—1м при газовом псевдоожижении пузыри заметных размеров ( с1р) присутствуют уже на высоте 0,2 м. Таким образом, данные по масообмену могут быть получены как в отсутствие пузырей (однородное псевдоожижение), так и а тех случаях, когда дискретная фаза оказывает влияние на скорость массопереноса (неоднородное псевдоожижение). В разделах I и II мы будем рассматривать только однородные псевдоожиженные системы неоднородные будут основной темой последующих разделов. [c.377]

Осевые машины менее пригодны, нежели радиальные, по следующим причинам 1) из-за малой степени сжатия в одной ступени возникает необходимость в применении многостзтгенчатых (обычно, более шести ступеней) компрессоров, что резко усложняет их конструкцию 2) наличие многих ступеней приводит к сегрегации газовзвеси, так что эрозия локализуется в отдельных критических зонах 3) лопатки осевого компрессора относительно тонкие, поэтому даже небольшая степень их износа приводит к быстяому ухудшению эксплуатационных характеристик 4) типичные для этих машин высокие окружные скорости вызывают быстрый износ лопаток 5) смена лопаток и ремонт осевых ко1шрессоров обходятся очень дорого. Опыт эксплуатации осевых компрессоров указывает на их заметный износ уже нри концентрациях 1,6 10 кг твердых частиц на 1 м воздуха. [c.613]

Посторонние примеси имеют тенденцию собираться у линейных дислокаций и дырок по границам зерен. Роль этих сегрегаций в процессе электрохимической коррозии металлов может быть различной увеличение растворимости металла, облегчение образования питтингов в местах скопления дислокаций (субграницах), изменение характера коррозионного разрушения. [c.327]

Источниками дислокаций (до деформации) являются сегрегация примесей напряжение и дислокационные центры кристаллизации срастание раз.тично ориентированных зерен и субзерен межзеренное общение и др. В отоженном металле число дислокаций достигает Ю см . Пластическая деформация способствует увеличению плотности дислокаций на 5-6 порядков, движению дислокаций и их групп, включая границы зерен. В результате они приобретают сложную форму, увеличивается их длина, общая энергия и сопротивление скольжению. Выход дислокации на поверхность кристалла приводит к сдвигу на одно межатомное расстояние. Следовательно, суммарный сдвиг при начальной плотности дислокаций N0 = Ю5/см2 составит = Ю - Ю - 10- = 10- что соот- [c.78]

Широкое распространение для расчета коэффициентов активности ролучили модели, основанные на концепции локального состава [22]. Основная идея этой концепции состоит в том, что для молекул с сильной ориентацией принимается во внимание склонность к сегрегации, т. е. существование локального порядка. Молекулы не смешиваются в произвольном порядке, а проявляют тенденцию к выбору ближайших соседей. А поскольку имеется локальный порядок, то локальный состав не равен общему составу. Локальный состав, определенный относительно центральной молекулы, является концептуальным и трудно поддается измерению. Чтобы связать его с общим составом смеси, постулируется соотношение, предложенное в статистической механике для каждой гипотетической жидкости отношение локальных составов полагается равным отношению общих составов, умноженному на фактор Больцмана. Исходя из этой концепции, Вильсон [22] предложил для расчета коэффициентов активности уравнение [c.101]

Моделирование и системный анализ биохимических производств (1985) -- [ c.78 , c.149 ]

Молекулярная биология. Структура и биосинтез нуклеиновых кислот (1990) -- [ c.0 ]

Перемешивание и аппараты с мешалками (1975) -- [ c.352 ]

Молекулярная биология (1990) -- [ c.0 ]

Коррозия и защита от коррозии (2002) -- [ c.23 , c.24 , c.25 , c.26 ]

Физика растворов (1984) -- [ c.28 , c.55 ]

Технический анализ Издание 2 (1958) -- [ c.23 ]

Количественный микрохимический анализ минералов и руд (1961) -- [ c.71 ]

Введение в моделирование химико технологических процессов Издание 2 (1982) -- [ c.159 ]

Сверхвысокомодульные полимеры (1983) -- [ c.260 ]

Жидкостные экстракторы (1982) -- [ c.64 ]

Основы массопередачи Издание 3 (1979) -- [ c.132 ]

Коррозия и защита от коррозии Изд2 (2006) -- [ c.23 , c.24 , c.25 , c.26 ]

Генетика человека Т.3 (1990) -- [ c.3 , c.9 , c.95 ]

Диаграммы равновесия металлических систем (1956) -- [ c.155 , c.373 ]

Перемешивание и аппараты с мешалками (1975) -- [ c.352 ]

Основы математической генетики (1982) -- [ c.251 , c.500 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология