Топочная камера, размеры

Первые трубчатые печи были кострового типа 1 в этих печах змеевик помещался непосредственно в камере сгорания и дымовые газы, поднимаясь снизу вверх, омывали все трубы. При такой конструкции нижние трубы змеевика перегревались и быстро перегорали, в то время как верхние в тепловом отношении были недогружены. Позже, чтобы избежать этого, стали делать печи с выносной топкой 2, а затем перешли к печам конвекционного типа 3, 4, в которых трубное пространство отделяется от камеры сгорания перевальной стенкой. Дымовые газы, образующиеся в топочной камере, переваливают через стенку и, проходя конвекционную камеру сверху вниз, омывают трубы и уходят в боров. Основным недостатком первых трубчатый печей такого типа были недостаточные размеры камеры сгорания, вследствие чего топливо, не успевая полностью сгореть в камере, догорало над перевальной стенкой, отчего температура дымовых газов над перевальной стенкой была настолько высока, что перегорали верхние трубы змеевика. Для понижения температуры приходилось повышать количество подаваемого воздуха. Чтобы избежать этого, стали применять рециркуляцию топочных газов, т. е. возвращение их [c.69]

Эффективность сжигания газообразного топлива в значительной мере зависит от аэродинамических характеристик топочной камеры. Аэродинамика потоков в топочной камере зависит от аэродинамических характеристик факелов, выдаваемых горелками компоновки горелок на стенах топки конфигурации и размеров топочной камеры размеров и расположения выходного окна для отвода продуктов сгорания из топки тепловой нагрузки топочного объема конструкции и расположения вторичных излучателей и т. д. [c.48]

Правильное определение объема топочной камеры печей и котлов является важным условием создания компактных, экономичных и высокопроизводительных агрегатов. Для ряда печей топочное пространство является одновременно и рабочим пространством. Вопрос о рациональных размерах и формах топочного и рабочего пространства таких печей должен решаться совместно с точки зрения удовлетворения производственных и чисто теплотехнических требований. [c.54]

Отходы органических веществ перед подачей в топочную камеру смешивают в определенной пропорции с воздухом. Поэтому рабочая температура в топочной камере должна быть на 150—250 °С выше температуры самовоспламенения наиболее термически стабильного компонента. Присутствие в отходах неорганических примесей также влияет на рабочую температуру топки. Высокие температуры в топочных камерах повышают стоимость огнеупорной футеровки печи. В то же время снижение температуры путем подачи избытка воздуха приводит к росту объема дымовых газов, что влечет за собой увеличение размеров печи. [c.135]

Для определения размеров топочной камеры исходим из того, что напряженность зеркала горения, т. е. количество килограммов топлива, приходящегося на 1 поверхности зеркала горения в 1 ч, в трубчатых печах нефтеперерабатывающих заводов обычно составляет 20—25 кг м ч. [c.106]

Возможен также метод определения размеров топочного пространства, построенный на базе изучения кинетики реакций и других основных факторов,, дающих возможность выявить время горения топлива, т. е. время пребывания в топке частиц топлива, необходимое для завершения процесса до намеченной полноты горения. В этом случае объем топочной камеры выражается следующим [c.277]

При использовании зонного метода расчета камера сгорания разбивается на зоны с радиальным и продольным размером 0,373 м. При этом получаются 3 зоны в радиальном направлении и 16 зон в осевом. Такое разбиение приводит к 48 зонам в газовой области, 16 цилиндрическим зонам для поглотителя теплоты и 6 адиабатическим зонам для отражателей. Конвективный коэффициент теплоотдачи к трубам принимался равным 10 Вт/(м -К). Газ внутри топочной камеры считается серым, и коэффициент поглощения принимался равным Ка—0,2 м- . Рассматриваются две модели потока стержневое течение, характерное для случа- [c.120]

Геометрические размеры регенератора установки каталитического крекинга в кипящем слое катализатора определяют так же, как и реактора. Тепло дымовых газов регенерируют путем дожига СО в котле-утилизаторе. Последний состоит из двух вертикальных камер топочной (первичной) и вторичной. В топочной камере сжигают дополнительное топливо, и тепло передается змеевику труб, 1ПО которым движется вода. Трубы расположены вертикально по периметру топочной камеры. Во вторичной камере по трубам движутся дымовые газы, а по межтрубному пространству — пароводяная смесь. Топку котла-утилизатора для дожигания оксида углерода [50] рассчитывают следующим образом. [c.163]

Подбирают общие размеры печи с таким расчетом, чтобы обеспечивалась принятая степень экранирования топки (г )) для этого неэкранированная поверхность топочной камеры (/ ) должна соответствовать значению Р, определяемому выражением (17.57), т. е. [c.507]

В топочной камере процессы распыления и смесеобразования продолжаются и получают свое завершение. Хорошо размельченные и подогретые частицы топлива, встречая на своем пути необходимый для реакции кислород воздуха, сгорают почти мгновенно. Отсюда становится ясной роль распыления и смесеобразования. Однако смесеобразование не происходит в совершенной форме. В зависимости от коэффициента избытка воздуха, поперечного размера струек воздуха и топлива и характера их движения весь объем смеси можно разделить на зоны с преобладанием топлива, зоны с преобладанием кислорода воздуха и пространство между ними, представляющее собой зону реакции. Частицы [c.45]

Основные наружные размеры печей длина 10,1 м, ширина 8,3 м, высота 7,1 м. Топочная камера имеет длину 8,86 м, ширину внизу 4,54 м, вверху 4,78 м, высоту до оси нижнего ряда радиантных труб 6,28 м конвекционная камера имеет длину 8,86 м, ширину 1,7 м. [c.167]

За рубежом же признано нецелесообразным приспосабливать форму факела к заданной форме топочной камеры, в связи с чем в последнее время контур топочной камеры стали выполнять таким образом, чтобы она охватывала объем факела, получающийся при выбранном расположении горелок Л. 3-68, 3-69]. Естественно, что для создания такой топочной камеры необходимо располагать данными о форме и размерах мазутного факела при различных нагрузках, избытках воздуха, различной компоновке горелок и т. п. [c.154]

Цель исследований стендовых и промышленных циклонных топок, как в нашей стране, так и за рубежом, заключалась главным образом в отыскании зависимости общих итоговых характеристик топочного процесса от режимных условий работы и конструктивных соотношений размеров камеры. Между тем правильное и полное объяснение воздействия на итоговые характеристики работы камеры тех или иных режимных условий и конструктивных параметров невозможно без изучения структуры процесса, с внутренней природой которого неразрывно связаны все суммарные эффекты. Под структурой процесса обычно понимают положение, размеры и интенсивность работы различных зон (зон смесеобразования, воспламенения топлива, газификации твердых частиц и т. д.), возникающих в топочной камере при горении топлива. [c.139]

В связи со значительным ростом потребления жидкого и газообразного топлива в энергетических целях актуальной становится задача создания высокоэкономичных и высокофорсированных специализированных газомазутных котлоагрегатов большой мощности. Проблема топочного устройства, являющаяся важнейшей составной частью этой задачи, может быть успешно решена ири переходе к новым методам сжигания топлива и новым принципам конструктивного оформления топочных камер, обеспечивающим полное или почти полное сжигание тоилива в минимальных объемах при форсировках сечения порядка 20-10 ккал/м -ч и тепловых напряжениях объема (3- -5) 10 ккал/м -ч, недостижимых при факельном методе сжигания. Форсированные топочные устройства, имеющие активную аэродинамическую структуру потока, позволяющую создать наиболее благоприятные условия для развития и скорейшего завершения всех стадий процесса горения тоилива, дают возможность существенно снизить металлоемкость и габариты котлоагрегата за счет уменьшения размеров топочной камеры и рациональной компоновки радиационных и конвективных поверхностей нагрева при некоторой интенсификации конвективного теплообмена. Одновременно с этим может быть упрощена схема регулирования топочного процесса, обеспечена независимость работы теплообменной части котлоагрегата от вида топлива (газ, мазут) и успешно решена одна из самых сложных проблем при сжигании высокосернистых мазутов — проблема низкотемпературной коррозии. [c.199]

Форма и длина факела должны соответствовать технологическим требованиям однако горение топлива должно заканчиваться в рабочем пространстве печи или в топке котла. Выполнение этой задачи достигается хорошей работой форсунки и правильным выбором формы и размеров камеры сгорания. Форма и размер факела должны облегчить создание наиболее простой и экономичной топочной камеры. Явно нецелесообразно строить топки с увеличенными камерами горения, с форкамерами, рассекателями и т. п. только потому, что факел форсунки вызывает потребность в таком усложнении. Факел форсунки должен быть приспособлен к наиболее простой и рациональной форме камеры, а не наоборот. [c.64]

В случав чрезмерно большого угла распыления, не соответствую-Ш,его размерам топочной камеры, необходимо либо уменьшить вращательную скорость, либо увеличить поступательную скорость Шс. [c.72]

Круглые форсунки всех типов дают длинный, острый факел, объясняемый аэродинамическими свойствами топливо-воздушного потока, а главное, невозможностью получить полное смешение с воздухом, т. е. обеспечить полное сгорание на коротком пути. Поэтому все существующие форсунки высокого давления могут работать удовлетворительно лишь при очень длинной топочной камере. Однако эти форсунки в большом количестве работают в малых плавильных и нагревательных печах, приводя к разгару противоположных стен печи и к уносу за пределы рабочей камеры большого количества несгоревшего топлива в виде копоти. В ряде случаев это можно устранить, применяя форкамеры, однако они увеличивают стоимость печи, ее размеры, расход топлива и уменьшают производительность. [c.87]

Следует также не забывать, что практикуемые инженерные расчеты прямой отдачи топки, связанные с размерами тепловоспринимающих поверхностей нагрева, рассчитаны на учет только одного лучистого теплообмена, т. е. приспособлены к оценке прямой отдачи в топке с малыми скоростями движения газов в топочной камере, в которых конвективный теплообмен может не учитываться в явном виде. Между тем, даже в практике котельных установок, топки которых характеризуются сравнительно умеренными форсировками, появились уже различные топочные устройства [c.274]

При чрезмерно большом угле распыления, который не соответствует размерам топочной камеры, необходимо уменьшить скорость вращения Цо или увеличить поступательную скорость Шс- [c.242]

При расчете топок для твердого топлива определяют зеркало горения, объем, и размеры топочной камеры, а для жидкого и газообразного топлива—только объем и размеры камеры. Расчет ведут, исходя из величины видимого теплового на- [c.367]

Скорость потока топочных газов определяет при заданных размерах топки время пребывания горючей смеси в топочной камере, которое должно находиться в определенном отношении ко времени сгорания этой смеси и при попытке достичь полного сгорания удовлетворять условию [c.120]

Работа слоя и топочной камеры. Величина может колебаться от самых малых значений при толстых слоях до значений, приближающихся к единице, когда толщина слоя меньше высоты зоны положительных избытков воздуха (кислородная зона, простирающаяся при воздушном горении на высоту двух-трех линейных размеров частиц природного топлива). Практические пределы полноты тепловыделения слоя можно оценить значениями — =0,8- -0,2. Низкие значения относятся в основном к топкам с двухступенчатым очагом горения, в которых основная роль в смысле окончательного тепловыделения передается вторичной ступени (камерной). [c.209]

Для исследования влияния свойств топлива на концентрацию сажи в пламени Д. К. Холидей и М. В. Тринг [47 ] сжигали топливо различного состава в топочной камере размером 300x300x4560 мм. Распыливание топлива осуществлялось воздушной форсункой с соплом (5=0,5 мм. Опыты показали, что при неизменных условиях горения (а =1,2, BQ=2fiЪ кет) сажеобразование и эмиссионные свойства пламени зависят главным [c.405]

Теплотехнический расчет т )убчатой печи состоит из расчета тепла, передаваемого лучеиспусканием в топочном пространстве, и тепла, передаваемого посредством конвекции в конвективной системе. Соответствующие формулы приведены в главах, посвященных расчету теплоотдачи лучеиспусканием и конвекцией. При расчете лучистого теплообмена в топке за основу берут размеры топочного пространства (топочной камеры с радиационной системой). Величина топочного пространства зависит от вида топлива и конструкции горелки и определяется значением тепловой нагрузки топочного пространства в ккал1м час. [c.269]

Это может быть обеспечено за счет совмещения рззличных процессов в одном агрегате укрупнения печей (увеличение размеров емкости, мощности) с повышением производительности полного использования энергии на основной процесс (исключение или максимально возможное уменьшение потерь) н утилизации теплоты, получаемой при охлаждении продуктов в печи и элементов ее конструкции с отходящими из печи продуктами, печной средой совершенствования геометрической формы рабочей и топочной камер печи для создания оптимальных условий теплообмена и т. д. [c.123]

Коэффициент г 11 р характеризует полноту сгорания топлива, однако является однозначной характеристикой рабочей или топочной камер печи, так как зависит еще от степени охлаждения пламени, т. е. от устройства рабочей или топочной камер, ее размеров, тепловоспринимающих поверхностей и нагрузки. При расчетах печей Г1пир нужно принимать в пределах 0,65—0,75. [c.152]

Следующим большим сдвигом в развитии конструкции трубчатых печей был переход к печам радиантно-конвекциоиного типа. В этих печах трубы змеевика укладываются не только в камере конвекции, но и в камере сгорания. На рис. 29, 5 изображена печь с потолочным экраном. Так как экранные трубы получали тепло радиацией, то эти трубы получили название радиантных. Первоначально радиантно-конвекционные печи имели тот же существенный недостаток — малые размеры топочной камеры впоследствии топочная камера увеличивалась, а конвекционная уменьшалась (рнс. 29, 6 а 7). Для увеличения поверхности радиантных труб стали сооружать печи с боковыми экранами (рис. 29, ), а затем и с подовыми (рис. 29, 9). В рассмотренных печах (рис. 29, 5, 6, 7, 8, и 9) движение дымовых газов в конвекционной камере происходит сверху вниз (вертикально), поэтому эти печи носят название радиантно-конвекционных печей с вертикальным движением газов. [c.71]

Эксперименты на пилотной установке проводили многие исследователи. В ранних работах, осуществляемых на котлах с жидким топливом на нефтеперегонных заводах фирмы Мобил в Бремене [940] и в Вольфсбурге [360, 876], использовали систему, в которой порошок доломита (оптимальный, размер частиц 10—15 мкм) вдували с помощью воздуходувки в топочную камеру над горелками. По данным авторов, отмечалась высокая степень удаления серы при низких концентрациях SO2 72% при содержании SO2 250 млн и 85% при 136 млн- . [c.179]

Горелки располагаются в шахматном порядке по стенам топочной камеры, обеспечивая равномерность излучения на трубы змеевика. Основными элементами горелки являются керамическая излучающая панель 3 размером 450 X 450 мм с завихривающими устройствами, инжектор I, смесительная трубка 2 и газовый распределительный наконечник 4 с каналами, подающими смесь сжигаемого газа с воздухом на излучающую панель. Расстояние между блоками горелок может изменяться в зависимости от ширины топочной камеры и расстояния излучающих стен от поверхности нагрева труб змеевика. Минимальный размер по осям горелочных устройств (по конструктивным соображениям) составляет 550 мм. Для зажигания первичной смеси при розжиге печи на каждые три смежные горелки устраивается один лючок. Тепловую мощность горелки можно менять путем изменения размеров инжектора и газового наконечника. [c.50]

Но эта методика позволяет определить лишь интервальный эффект теплообмена в области теплоотдачи излучением и не дает возможности найти изменения теплового потока к КСП по длине топочной камеры. Например, можно рассчитать температуру топочных газов в конце топки при выбранных размерах топки и лучевоспринимаюшей поверхности. [c.58]

Пример. Рассчитать скорость витания угольной частицы с размерами 1Х0.5Х X 0,3 мм в топочной камере при температуре потока 1400° К- Удельный вес частицы 1200 кгс1м . [c.58]

Даются расчетные значения механического недожога (кривые 3). Как видно, расчет и опыт согласуются между собой. Обращает на себя внимание резкое выгорание топлива и кислорода в начале факела. Это связано с быстрым выгоранием мелких частиц топлива (и летучих). Из-за выгорания мелких частиц пыль в начале факела угрубляется. Большое расходование кислорода в начале факела приводит к тому, что крупным частицам, определяющим механический недожог, приходится гореть в обедненной кислородом атмосфере (и вдобавок, в области понижающейся температуры). Это затягивает горение. Расчеты показывают, что для уменьшения механического недожога в два раза время горения пыли нужно увеличить по крайней мере в полтора раза. Таким образом, трудно уменьшить механический недожог увеличением размеров топочной камеры или понижением теплового напряжения топочного объема. Для ликвидации указанного органического недостатка прямоточного пылеугольного факела необходим переход к процессу с многократной циркуляцией топливных частиц, т. е. к процессу с многократным возращением крупных частиц в корень факела. Примером такого рода топки может служить известная вихревая топка А. А. Шершнева для торфа и бурых углей (рис. 9-15). В. В. Померанцевым и Н. В. Головановым была предложена схема топки с более четкой реализацией рассматриваемого принципа (рис. 9-16). При резком развороте газов на выходе из топки несгоревшие крупные частицы должны по инерции выпадать из ухо- [c.217]

Весьма важным фактором, повышающим конкурентоспособность современных трубчатых печей по сравнению с другими видами теплотехнического оборудования, являются широкие пределы изменения тепловой мощности без снижения их экономичности — существуют конструкции от небольшой передвижной полностью собранной на аппаратостроительном заводе печи полезной тепловой мощностью 25 тыс. ккал1час до крупных, монтируемых на строительной площадке печей тепловой мощностью более 88 млн. ккал/час на одну топочную камеру. Компактные печи выпускаются на тепловую мощность до 88 млн. ккал/час. В некоторых районах, где вследствие транспортных ограничений крупные печи заводского изготовления приходится разбирать на несколько основных элементов, радиантную секцию, конвекционную секцию и дымовую трубу транспортируют раздельно, в связи с чем возникает необходимость проводить некоторые сборочные операции на строительной площадке. Независимо от размеров и мощности печи, предварительная сборка деталей и узлов на анпаратостроительном заводе обычно позволяет снизить стоимость ее до минимума, несмотря на необходимость применения более мощного грузоподъемного оборудования и механизмов для монтажа тяжелых узлов, собираемых на аппаратостроительном заводе. [c.72]

Горелки с центральной подачей газа и смешением потоков воздуха и газа в топочной камере получили наибольшее распространение на электростанциях системы Мосэнерго. На рис. 2-4 показана пылегазовая горелка с центральной подачей газа конструкции Мосэнерго-проекта производительностью 3 000 м ч. В трубы первичного воздуха вмонтированы газоподводящие трубы с наконечниками из силалового чугуна. Наконечник горелки имеет 48 щелей размерами 8X100 мм, расположенных в один ряд под углом 20° к оси горелки. Расчетная скорость истечения газа из отверстий 22 м1сек. Сопротивление горелки по газу при максимальной производительности горелки составляет 250 мм вод. ст. [c.35]

При выборе конструкции форсунки нужно учитывать необходимую ее производительность, размеры и конфигурацию топочной камеры, а также характер технологического процесса. Например, для малых топочных камер, работающих с большим тепловым напряжением топочного объема, лучше всего подходят турбулентные форсунки и форсунки с предварительной газификацией топлива форсунки типа ФДБ и ФДМ дадут несколько больший недожог топлива, но чаше всего они также приемлемы для указанных камер (при условии хорошего изготовления форсунок, тонкой фильтрации мазута и частых чисток форсунок) значительно хуже будут в этом случае работать форсунки двойного внутреннего распыления и вихревые, так как они не обеспечат хорошего сжигания топлива в ограниченном объеме топочной камеры по этим же причинам совершенно не подходят в данном случае прямоструйные форсунки конструкции Роквелла, Стальпроекта и т. п. [c.123]

Размеры существующих топочных устройств котлов и нагревательных печей весьма велнми, это обусловлено трудностью создать короткий, интенсивный факел. Такое положение следует считать ненормальным, так как не топку надо приспосабливать к форсунке и создаваемому ею факелу, а, наоборот, следует стремиться к созданию таких форсунок, факел которых обеспечивал бы полное сгорание топлива в необходимых размерах топок. Конструктор форсунок и топочных устройств должен научиться подчинять форму факела потребностям топочных процессов и технологии производства, т. е. уметь создать нужную форму факела. Тогда можно будет строить компактные экономические топочные камеры без предтопков, форкамер, разбойников , подподовых пространств и других устройств, которые удорожают топочную камеру, увеличивают ее объем я расход топлива. [c.97]

Воспользуемся (24-22) для расчета мазутной топки при различных степенях экранирования ф=1,0 0,75 0,5 и 0,1, причем некоторые случаи подсчитаем для двух температур воздухоподогрева = 250 и 25° (отсутствие воздухоподогревателя). Зададимся тремя вариантами температуры уходящих из топки газов д = 1200 1 100-и 1000°. Расчет проведем для различных линейных размеров топочной камеры 1 = 5 7 8 10 и 12 м, что соответствует объемам топочных пространств то =125 345 510 1000 и Пт мК [c.275]