Хорда

Коэффициент ослабления определяют для наиболее ослабленного сечения. Максимальную сумму для длин хорд отверстий в наиболее ослабленном диаметральном сечении днища или крышки определяют согласно рисунка по формуле [c.372]

Если положить т -= 11 с1х) , т. е. заменить хорду АВ отрезком касательной ВЕ (см. рис. 11.4), то в этом случае за Хг и у% придется принять координаты точки Е, лежащей на пересечении [c.82]

Средняя линия профиля очерчена по дуге окружности безразмерного радиуса / л = 1,357. Безразмерная хорда профиля [c.138]

I = 0,32. На расстоянии 1/4 хорды от входной кромки находится отверстие, относительно которого профиль переставляется при переходе от одного диффузора к другому. Вследствие этого с уменьшением угл аз-, диаметр Оз при входе в решетку увеличивается, а диаметр О при выходе из решетки уменьшается. На рис. 4.8 показана геометрия диффузоров с наибольшим зл = 23° (рис. 4.8, а) и наименьшим а,-, = 5° (рис. 4.8, б) лопаточными углами входа. Центры отверстий, относительно которых поворачиваются лопатки, расположены вдоль окружности диаметра Оц = 1,207. У всех вариантов диффузоров этот диаметр одинаков. [c.138]

При расчете и проектировании оросителей число точек (зон) па сегментах, примыкающих к основной сетке, проще всего определить графически, исходя нз заполнения сегментов зонами, лежащими на хордах, параллельных сторонам наружного контура сетки (что может быть сделано при тех же значениях е, что и у основной сетки). [c.58]

Тогда число хорд а =- --1 (где к — стрела сегмента, [c.60]

Расчет выполняют на вычислительной машине для ряда возрастающих значений o,,.i = а,- + До, начиная с Шо = 1. Находят определители системы Л,- и сравнивают знаки определителей и Дг . для двух последовательных значений частот и u) +i. При изменении знака определителя находят интервал Ды = tu +i — ш,-, внутри которого расположено искомое значение низшей собственной частоты ti) и вычисляют с требуемой точностью ее значение, например, с использованием метода хорд. Таким же образом определяют высшие частоты собственных колебаний до значения ш ах. соответствующего верхней выбранной границе поиска. [c.69]

Выбранное значение коэффициента ф заполнения печи материалом определяет необходимую высоту Н кольцевого порога печи (см, рис. 11.1), а также длины хорды материала /х. м и ДУГи материала /д. Эти параметры, необходимые при тепловом расчете печи, определяются по рис. 11.2. [c.310]

Здесь (рис. 11.3) 9 . м — удельный лучистый тепловой поток от газа к материалу по поверхности хорды материала /х. [c.315]

Третье, уточненное значение /g, определим в точке пересечения с осью абсцисс хорды, проведенной из точки I в точку 2 на графике зависимости f(q) от q [c.38]

Рис. 1-12. Изображение составов смесей на треугольной диаграмме. ---хорда равновесия.

X и д — длины хорды и дуги сегмента, занятого коксом в поперечном сечении печи, м. [c.200]

ЛИНИН равновесия. (хорды) //—вспомога тельная линия по [87] ///—вспомогательная линия по [50]. [c.29]

УТИХ точек получаются две ветви замкнутой кривой равновесия. Соединим сопряженные точки равновесия прямыми (хордами), которые имеют разный наклон. Обе ветви кривой сливаются в так называемой критической точке К, в которой система состоит только из одной фазы. [c.30]

Образование равновесных фаз (рис. 1-12). Исходный раствор, содержащий два компонента А и В, представляемый точкой 5, смешаем с растворителем Сив результате этой операции получим смесь N. Она лежит в плоскости, ограниченной кривой равновесия, и, следовательно, делится на две фазы. Составы этих фаз отыскиваются по хорде равновесия, проходящей через точку N. Состав одной жидкой фазы представляет точка /, второй—точка Г. Чтобы найти составы обеих фаз после удаления растворителя, проведем прямые из вершины С через точки 7 и Г до пересечения со стороной АВ. Точки пересечения Я я Е представляют составы новых смесей, на [c.32]

I—фаза экстракта Л—фаза рафината ///—добавление чистого компонента С. ----хорда равновесия. [c.36]

Спер—концентрация растворенного вещества в точке пересечения хорды равновесия с прямой, проведенной из вершины растворенного вещества через критическую точку. [c.53]

Затем с помощью треугольной диаграммы найдем условия, при которых в сыром экстракте можно достигнуть максимальной концентрации вещества В. Для этого мз точки проведем касательную к кривой равновесия до пересечения ее со стороной АВ Точка Ес представляет состав конечного экстракта (после удаления растворителя) с максимальной концентрацией компонента В. Такой экстракт мол<но получить из исходного раствора, состав которого лежит в пределах, ограничиваемых точками Et и Rt, причем последняя определяется концом хорды проходящей через точку касания Ef (прямая RiE ). [c.96]

Составы сырого рафината и сырого экстракта определяются точками Я и Е, которые лежат на хорде равновесия, проходящей через [c.100]

С[Ае) и направляются в оборот после добавления свежего растворителя С (точка Сз). Сырые продукты экстракции Е и Я получаются из смеси Л , представленной точкой пересечения прямой 5Сз с хордой равновесия ЕЯ. Конечные продукты Е и после соединения дадут смесь 5 . На рис. 2-11 концентрация компонента В в смеси [c.103]

Ширину новерхпости раздела найдем как длину хорды [c.29]

Для процесса экстракции интерес представляет лишь зона двухфазных растворов, ограниченная кривой равновесия RuRRxY RiKE EiEEa. Линии RE, соединяющие равновесные составы, называются хордами равновесия или коно-д а м и. [c.100]

И самого дифференциального уравнения (для вычисления х ). Геометрический смысл этой формулы заключается в том, что наклон хорды, соединяющей две точки кривой, считается равным наклону касательной, проведенной в средней точке. Данное утверждение верно лишь приб.тизительно и точность его тем больше, чем меньше расстояние между двумя точками. Точность метода улучшается при уменьшении шага Л. [c.396]

Предлагаемый метод расчёта температур выгодно отл1тчается от обычно применяемых численных методов (метод последовательного приближения, метод хорд, секущих, метод половинного деления и т. д.) простотой и быстротой сходимости (достаточно 3-4 итерации), такясе тем, что скорость сходимости не зависит от первоначально назначенной температуры. [c.37]

Желоба с прорезями (см. табл. 4) применяют для того, чтобы избежать уноса брызг из аппарата при их работе прижатые к порогам переливных прорезей н медленно изливаюихиеся через порог струи стекают непосредственно по стенке желоба на насадку без разбрызгивания, а доля поперечного сечения, занятого желобами, и, следовательно, скорость газового потока между ними достаточно малы. Такие желоба удобны для орошения хордовой насадки, поскольку их прорези можно размешать пепосредствепЕЮ над ребрами хорд, а распределение жидкости производить по равномерной квадратной сетке. При орошении колонн с более мелкой насадкой (уложенные или беспорядочно загруженные кольца) иод прорезями желоба обычно помещают навесные отводы (течки) разной длины, также раздающие потоки по квадратной сетке. Однако большое число течек, особенно в колоннах большого диаметра, значительно сложняет конструкцию оросительного устройства [20]. [c.101]

Моррис н Джексон [124] приводят конструкцию желобов, предназначенных для орошения хордовой насад-кп (см. рис, 31,6). Оросительное устройство состоит из верхнего (питающего или магистрального) желоба и нескольких параллельно расиоложенных под ним орошающих желобов меньшего сечения. В этн желоба жидкость поступает через дойные патрубки магистрального желоба, причем заборная часть донных патрубков снабжена насадками, пропускная снособность которых подбирается так, чтобы высота столба жидкости (а следовательио, и скорость ее истечения из патрубка) была минимальной. По данным работы [124], число точек орошения хордовой насадки у этих распределителей л = 20 на 1 м сечения аииарата. При высоких расходах число прорезей орошающих желобов соответствует числу верхних хорд насадки, а при малых расходах применяют желоба с уменьшенным вдвое количеством прорезей. Такая конструкция распределителя предпочтительна по сравнению с имеющей переливной магистральный желоб (конструктивно не отличается от иижпих орошающих желобов с прорезями [33]), причем иа-дающие из пего в инжиие желоба струи образуют в них волны (см. рис. 31, а). [c.104]

Открытые турбинные мешалки с плоскими лопастями высотой h (рис. 9.3) представляют собой диск с укрепленными на нем плоскими лопатками (шесть—восемь лопаток), расположенными радиально. По ГОСТ 20680—75 диаметр кольцевого диска, на котором крепят шесть радиальных лопастей, = 0,75 , длина лопасти I =0,25 i , внутренний дпамгтр лопасти d = 0,5ii . Эти мешалки применяют для быстрого суспензирования, растворения твердой фазы, а также для диспергирования нерастворимого компонента. Для открытой турбинной мешалки с изогнутыми лопастями (рис. 9.4) длина хорды лонаткн 1,25/. Лопатка расположена под углом 38° к радиусу так, что ее проекция на радиус равна I. Радиус кривизны лопатки 1,5/, высота лопатки h. [c.269]

Рис. 11.2. Связь коэффициента заполнения ф печн с длиной хорды материала х. м (Л и длиной дуги материала /д. ч (2)

При этой величине ф согласно данным, приведенным на рис. 11.2, имеем следующие геометрические размеры высота порога печи Н = 0, 3R = 0,33-0,8 = 0,264 м длина хорды материала /х.м= 1,47/ = 1,47-0,8 = 1,18м длина дуги материала /д. и = 1,66 = 1,66-0,8 = 1,33 м длина дуги открытой футеровки печн /д. ф = лД — /д. = 3,14 1,6 — 1,33 = 3,69 м. [c.322]

Оба описанных метода требуют определенных допущений о перемещении центра пузыря относительно датчика. Обычно предполагают, что это перемещение происходит вертикально вдоль оси датчика. В действительности же датчик может касаться только края пузыря и измерять не его диаметр, а какую-либо вертикальную хорду (рис. 1У-2). Часто постулируют сферическую форму пузыря, хотя в действительности возможны значительные ртличия. Даже для ориентировочного определения формы пузыря необходима серия миниатюрных зондов, что практически невозможно. При измерении скорости важно установить, что каждую пару сигналов дает один и тот же пузырь, однако между зондами пузыри могут делиться, сливаться и отклоняться от [c.125]

На две фазы расслаиваются только те смеси, средний состав которых выражается точкой, расположенной на площади внутри кривой равновесия, например точкой N. Такие смеси распадаются на фазы, состав которых выражают точки пересечения с кривой равновесия концов хорды, проходящей через точку среднего состава смеси. Например, для точки N составы фаз в состоянии равновесия выражаются точками 2 и 2. По треугольной диаграмме можно определить составы исходного раствора (смеси веществ А и В), которые при данной температуре могут подвергаться экстрагированию. Для этого из вершины треугольника С вычерчивается касательная к кривой равновесия (рнс. 1-10) до пересечения со стороной АВ в точке D. Исходные растворы, состав которых выражается точками, расположенными на отрезке AD, после смешения с растворителем С образуют две фазы. Исходные растворы, состав которых соответствует точкам, расположенным на отрезке DB, с растворителем образуют только одну фазу, так как линии, соединяющие точки, лежащие на отрезке DB, с вершиной С, проходят вне крийой равновесия. Исходные растворы такого состава нельзя экстрагировать. Исходный раствор состава, соответствующего точке D, после смешения с соответствующим количеством растворителя образует одну фазу при состоянии, определяемом точкой Т=3, эта фаза могла бы сосуществовать только со второй равновесной фазой. С помощью треугольной диаграммы можно отобразить несколько коренных изменений трехкомпонентной системы (рис. 1-11). [c.30]

Если один из компонентов—твердое вещество, а остальные два— жидкости, то кривые равновесия могут иметь весьма разнообразный характер. Одна из таких возможностей показана на рис. 1-18. Слабые растворы вещества В в жидкостях Л и С, представляемые отрезками AD и СН, создают на диаграмме область ADEK.GH , в которой существует только одна жидкая фаза из трех компонентов. В областях ВОЕ и BGH сосуществуют растворы, состав которых определяется кривыми DE и GH, и твердое вещество [В. Хорды ра- [c.35]

В прямоугольных координатах, в которых на оси абсцисс нане-, сены значения с ер, а на оси ординат—логарифм натяжения, вышеприведенная функция представляется прямой линией. Межфа.чное натяжение можно также представить графически как функцию концентрации растворенного вещества в состоянии равновесия. Такие диаграммы для систем вода—гексан и уксусная кислота в качестве растворенного вещества и вода—толуол—ацетон представлены на рис. 1-25. Эти системы проявляют свойства, характерные для всех других подобных систем. Наивысшим межфазным натяжением обладает система без растворенного вещества (точка /), в критической точке натяжение уменьшается до нуля. Линии, соединяющие точку с точкой К, представляют концентрации уксусной кислоты в водной фазе и фазе растворителя. Состояние равновесия и соответствующее ему поверхностное натяжение отыскиваются на горизонтальных прямых. Линии концентраций пересекаются, если хорды равновесия на треугольной диаграмме меняют наклон. При небольших наклонах хорд линии концентраций лежат близко друг к другу, при больших—расходятся. Так как вблизи критической точки межфазное натяжение приближается к нулю, при больших концентрациях растворенного вещества система приобретает тенденцию к устойчивому эмульгированию. По форме кривых можно сделать выводы относительно поведения растворенного вещества в обеих фазах. При сильном падении величины поверхностного [c.53]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология