Коэффициент глубины потока

В этих уравнениях Q — расход потока, д — боковой приток (отток), Н — глубина потока, А — площадь сечения потока, К — гидравлический радиус, С — коэффициент Шези, а — коэффициент Буссинеска, g — ускорение силы тяжести, х — пространственная свободная координата, t — время (свободная координата). [c.307]

Предположим, что имеется вращающийся цилиндр, вдоль которого без скольжения (относительно аксиальных сечений цилиндра) течет жидкость (рис. 10). Глубина потока увеличивается в направлении, противоположном движению жидкости. Воспользуемся уравнением (98) для сечений / и //, расположенных на незначительном расстоянии одно от другого, принимая при этом коэффициенты Кориолиса а = 1. [c.51]

С/с — коэффициент гидродинамического сопротивления для стабилизированного (равномерного) течения х-в — длина, на которой пограничный слой развивается на всю глубину потока [c.6]

Правильная трактовка этих вопросов упирается в понимание факторов, управляющих стабилизацией течения при переходе потока от одних граничных условий к другим. Если предположить, что изменение граничных условий происходит на участке малой протяженности, а процесс приспособления потока к изменившимся условиям происходит медленно и требует участков большой протяженности, данное изменение граничных условий не найдет полного отражения в гидравлической структуре потока. Исследование процесса стабилизации течения [10] показало, что длина участка стабилизации течения Ьс. зависит от глубины потока и коэффициента гидродинамического сопротивления [c.26]

Экспериментальные данные о коэффициенте асимметрии .хз в различных точках по глубине потока в гладком и шероховатом каналах для продольных пульсаций а и для вертикальных пульсаций ц представлены на рис. 2.5. По абсолютной величине ко- [c.49]

Четвертый центральный момент характеризует степень островершинности кривой распределения вероятностей. Количественно островершинность распределения описывается обычно с помощью эксцесса или коэффициента сплющивания. Для нормального распределения коэффициент сплющивания равен нулю. Если эксцесс больше нуля, распределение вероятностей имеет более острую вершину, чем нормальное, и наоборот. Экспериментальные данные об изменении эксцесса пульсаций и, и по глубине потока приведены на рис. 2.6. Эксцесс продольных пульсаций отрицателен в толще потока и стремится к нулю у дна и у свободной поверхности. Эксцесс вертикальных пульсаций положителен и при г//г > [c.50]

Вернемся к изложению способов расчета коэффициента Шези. Как известно [86], для большинства открытых потоков значение гидравлического радиуса г мало отличается от глубины потока . [c.686]

Здесь Рг, (й, В, к — число Фруда, площадь живого сечения, ширипа свободной поверхности и глубина потока на быстротоке перед зоной волнообразования х— гидравлический показатель русла по Б. А. Бахметеву По — коэффициент количества движения, определяемый по формуле Л. С. Образовского [c.156]

Здесь т — коэффициент, характеризующий условия течения, принимается по табл. 11-4 (т и — удедьные веса грунта и воды // — глубина потока д — ускорение свободного падения с1 — диаметр частицы, ж — нормативная усталостная прочность па разрыв несвязного грунта при динамической нагрузке, = 0,035с п — [c.197]

V, Я м С —соответственно средняя скорость, ги авлический радиус и коэффициент к формуле ь= сУШ для того же сечения п — п) при глубине потока к а — коэффициент, связанный с неравномерным распределением скоростей по сечению и принимаемый в обычных, условиях равным а = 1,10 (см. гл. 3). [c.237]

Диффузионный вклад пропорционален градиенту концентрации переносимого вещества у поверхности массообмена. Следовательно, в грубом приближении, упомянутый вклад можно считать пропорциональным некоторой характеристической разности концентрации Ассд вблизи поверхности у = О и в глубине потока. В то же время массовое течение через поверхность раздела фаз может осуществляться в отсутствие всякого перепада концентрации (как, например, в случае, изображенном на рис. 20-2). Таким образом, представляется целесообразным определить коэффициент массоотдачи Кх, лок как коэффициент пропорциональности между скоростью диффузии лю- [c.566]

При движении по винтовому каналу, образуемому шнеком вдоль тыльной стороны его витков, или по коническому ротору достаточно быстро должна устанавливаться глубина потока, бл5 -кая критической. Стре.миться к малой начальной глубине потока для сокращения длины ротора нецелесообразно, так как уменьшение начальной глубины ведет к относительно небольшому сокращению длины ротора. Наиболее эффективно воздействует на процесс тонкослойной фильтрации, с точки зрения уменьшения длины ротора, коэффициент расхода через сито. Так же существенно влияет на процесс и фактор разделения центрифуги. Его увеличение позволяет заметно сократить длину ротора. [c.318]

А— коэффициент смешения, учитывающий скорость течения воды в водоеме (о), среднюю глубину потока (Я), коэффициент извилистой реки (Ф) и коэффициент влияния места выпуска промышленного стока в водоем (е) у оорега е=1, на стрежне роки е = 1,5 [c.472]

Здесь т — коэффициент, характеризующий условия течения, принимается по табл. 11-4 у1 и уо — удельные веса грунта и воды Н — глубина потока ц — ускорение свободного падения — диаметр частицы, м С ц— нормативная усталостная прочность на разрыв несвязного грунта при динамической нагрузке. С = 0.035с п — [c.197]

Пример >. Определить допускаемые (неразмывающие) скорости течения. Исходные данные глубина потока Я=1 л поток без коллоидных и донных наносов канал постоянного действия II категории удельный вес материала частиц грунта У =2,65 т/л образцы ненарушенного сложения отобраны с трассы канала. Ложе канала сложено из тяжелых среднеплотных суглинков однородного сложения по сечению канала. Грунт характеризуется влажностью на границе раскатывания 1 =15% и коэффициентом пористости 0,68. Сцепление грунта определено по методу вдавливания сферического штампа (прибор Н. А. Цытовича, диаметр штампа 1,2 см) при нагрузке на штамп Я=1,2 кгс. [c.198]

Кроме того, вблизи скважины должны быть учтены изменения напоров по вертикали, связанные с искривлением свободной поверхности. Для этого согласно (6.41) к замеренным понижениям напора должны добавляться величины 0,5Aii, где АН определяется по формуле (6.40) при высоте высачивания, рассчитываемой согласно (6.36), причем в первом приближении для расчетов h можно задавать = 1,26 с 0 5 затем уточнять величину используя значение коэффициента фильтрации, полученное в первом приближении. Как следует из (6.40), на расстоянии от центральной скважины, примерно равном глубине потока A.Q, поправки АН оказываются уже несущественными, и поэтому при г Ац можно считать S = Sd- После введения поправок в понижения напора дальнейший расчет ведется по тем же зависимостям, что и для двухслойного строения потока с постоянной проводимостью, соответствующей ее исходному значению Т. [c.168]

При наличии в жидкости твердых частиц распределение скоростей потока по высоте несколько изменяется. В ннж11ей части потока, где скорости меньше, концентрация частиц увеличивается, что приводит к торможению ими жидкости. Поэтому при постоянных расходе и толщине потока скорость пульпы в верхней части потока больше, а в нижней меньше скорости чистой воды. Распределение продольных скоростей в основной части потока подчиняется логарифмическому закону вида (1.19). Однако коэффициенты А В зависят от концентрации и крупности частиц, а также от глубины потока и укло 1а дна [37]. [c.11]

В действительности при неравномерном движении гидравлическое сопротивление будет зависеть не от глубины потока /г, а от толщины пограничного слоя б, которая при неравномерном движении может составлять лишь малую долю от /г. Как показал анализ, выполненный в [10], для ускоренного течения изменение местного коэффициента гидравлического сопротивления на участке стабилизации течения качественно не соответствует формуле Маннинга (рис. 1.11), а его значение в 1,5—2 раза может отличаться от значения по Маннингу. Учитывая, что неточности в определении сопротивления сводят на нет попытки наиболее точного интегрирования уравнений неравномерного движения, следует поставить вопрос о разработке методов расчета неравномерного движения, свободных от указанных недостатков. В основу таких методов может быть положена теория погранич- [c.28]

Рассматривая данные В. Лудова (рис. 7.2), на первый взгляд, можно отметить принципиальные отличия в закономерностях сопротивления заросших русел и обычных потоков в жестких границах, представленных известным графиком Никурадзе. Обра-ш,ает внимание, что значение коэффициента л в заросших руслах на 2—3 порядка выше величины Я для свободных от растительности русел. Более внимательный анализ показывает, что в опытах Лудова изменение чисел Рейнольдса в опытах при t = onst происходило за счет изменения расхода, т. е. связано с изменением глубины потока. Это обстоятельство позволяет дать качественное объяснение поведению Я = /(Ке). [c.211]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология