Коэффициент неравномерности распределения скоростей по сечению

Это и есть уравнение Бернулли для потока вязкой жидкости. От аналогичного уравнения для элементарной струйки идеальной жидкости полученное уравнение отличается членом, представляющим собой потерю удельной энергии (напора), и коэффициентом, учитывающим неравномерность распределения скоростей. Кроме того, скорости, входящие в это уравнение, являются средними по сечениям. [c.51]

Таким образом, формулы (4.109)—(4.111) позволяют найти по заданным значениям Рц/Ро, Л о и Л р потребный коэффициент сопротивления решетки, обеспечивающий заданный коэффициент неравномерности распределения скоростей Мрк в сечении, расположенном непосредственно за решеткой. Наоборот, задаваясь определенным коэффициентом сопротивления Ср решетки, можно при заданном отношении площадей Р /Ро и известным значениям Л о и Л/р найти коэффициент неравномерности Л4р,.. Отметим, что для практических расчетов значение Л р, согласно опытам, можно принять сравнительно небольшим (приблизительно 1 —1,5). [c.112]

Я] и а — коэффициенты неравномерности распределения скоростей по сечению в верхнем и нижнем бьефах к, и <2 —средние скорости в верхнем и нижнем бьефах, м/сек, [c.322]

Влияние неравномерности распределения по сечению и флуктуаций скорости потока на коэффициент продольной дисперсии [c.92]

Значение M = 1,05 получено при отсутствии верхнего короба, т. е. при отсутствии подсасывающего действия выходного отверстия короба. При установке верхнего короба степень неравномерности распределения скоростей по электродам несколько повышается (Мк = 1,14), так как возрастают скорости истечения через крайние правые электроды. Результаты, близкие к этим (Мк = 1,16), получены также в случае установки одной половины уголковой решетки во второй по ходу потока половине сечения корпуса аппарата. При этом коэффициент живого сечения решетки увеличен до / = 0,35. [c.260]

Легко доказать, что коэффициенты Л1 1 и Л ,. 1 [45, 46, 58], и чем больше они отличаются от единицы, тем выше степень неравномерности распределения скоростей по сечению. Обозначив Аш = Ат/шк отклонение скоростей от среднего значения по сечению, можно представить [c.17]

Как начальный участок свободной затопленной струи, так и основной (особенно) отличаются большой неравномерностью распределения скоростей по сечению. При этом вследствие подобия профилей скоростей основного участка относительная неравномерность остается постоянной для всех сечений, т. е. коэффициенты количества движения УИз и кинетической энергии Л, ,, одинаковы для всех сечений. На начальном участке относительная неравномерность но сечению меняется вдоль струи, соответствен[ю изменяются и коэффициенты Л я и Л, ,. Значения этих коэффициентов приведены в [63], В табл. 1,1 [c.50]

Влияние неравномерности распределения скоростей потока по сечению на эффективность работы аппаратов обусловлено тем, что коэффициенты эффективности (коэффициенты тепло- и массопередачи, очистки и т. п.) находятся не в прямой пропорциональной зависимости от скорости протекания рабочей с )еды. Следовательно, при неравномерном поле скоростей, когда каждому элементу поперечного сечения аппарата соответствует некоторое локальное значение коэффициента эффективности, средний (истинный) коэффициент эффективности аппарата будет отличаться от коэффициента эффективности при равномерном поле скоростей. [c.56]

Эта величина учитывает неравномерность распределения скоростей ио сечению аппарата, так как в нее входит коэффициент количества движения, т. е. коэффициент неравномерности поля скоростей Ai - Для канала круглого сечения выражение (1.2) можно привести к виду [c.58]

Очевидно, что и случае неравномерного распределения скоростей по сечению аппарата среднее (истинное) значенне коэффициента теплообмена (массообмена) [c.65]

Из приведенных результатов расчета следует, что неравномерность распределения скоростей может значительно влиять на эффективность работы различных аппаратов. Вместе с тем следует отметить, что неравномерность поля скоростей в начальном сечении рабочей камеры сохраняется в последующих ее сечениях не во всех аппаратах. Если вдоль камеры нет продольных перегораживающих устройств, то поток постепенно, по мере продвижения вперед, выравнивается. Следовательно, в этом случае коэффициент понижения эффективности постепенно увеличивается, приближаясь к единице. В результате его значение в среднем получается выше, чем подсчитанное по первоначальной неравномерности. [c.73]

При достаточном расстоянии между решетками жидкость, набегающая на вторую решетку уже в виде кольцевой струи, будет растекаться по ее фронту в обратном направлении, т. е. от периферии к центру. Если коэффициент сопротивления второй решетки не очень большой, то в сечении на конечном расстоянии от нее распределение скоростей будет равномерным (рис. 3.11, б). Если коэффициент сопротивления второй решетки будет слишком большим, то обратное растекание по ней кольцевой струи приведет к дальнейшему ее перетеканию в том же направлении и на конечном расстоянии за этой решеткой. В результате снова получится неравномерное распределение скоростей (рис. 3.11, в). [c.88]

Для устранения или уменьшения влияния пристенного эффекта на протекание жидкости через насыпной слой можно, например, разделить поперечное сечение, начиная с участка или Яд, перфорированными листами или сетками 4 (см. рис. 3.12, д) переменного живого сечения, т. е. убывающего к периферии (следовательно, коэффициент сопротивления, возрастающий к периферии). Это приведет к увеличению сопротивления движению жидкости вблизи стенки, а следовательно, к устранению возникающей неравномерности распределения скоростей по сечению. Соответственно уменьшится возможность нарушения упаковки слоя. [c.91]

Различие коэффициентов сжатия струек при входе в отверстия илн каналы того или иного вида решеток должно сказываться слабее, если это сжатие меньше влияет на общий коэффициент расхода всей решетки или (что то же самое) на общий коэффициент ее сопротивления. Если для плоской (тонкостенной) решетки коэффициенты сжатия и расхода практически совпадают, то для утолщенной или трубчатой решетки с относительно длинными продольными трубками коэффициент сжатия обусловливает только часть сопротивления, а следовательно, только частично влияет на общий коэффициент расхода. Такие решетки должны обеспечивать при одинаковом коэффициенте сопротивления p большую степень растекания струи по фронту, чем плоская (тонкостенная) решетка или сочетание плоской и ячейковой решеток и, тем более, чем ячейковая решетка с острыми входными кромками. (Вместе с тем при утолщенных, ребристых или трубчатых решетках эффект подсасывания ускоренными струйками струек с меньшими скоростями в сечениях за решеткой при очень малых величинах / может привести к дополнительному увеличению неравномерности распределения скоростей в конечных сечениях за ними.) Растекания струи перед фронтом и внутри слоевой решетки (насадки) будет рассмотрено дальше. [c.168]

В пустом аппарате наблюдается уменьшение неравномерности распределения скоростей по мере удаления от входного отверстия. При этом, если в сечении Sj 15,6 профиль скорости еще имеет точку перегиба аналогично профилю скорости свободной струи, то в более удаленных сечениях точка перегиба уже отсутствует, площади поперечного сечения ограниченной струи возрастают по сравнению с соответствующими площадями сечения свободной струи, а коэффициенты неравномерности Ms и N , уменьшаются. [c.269]

Полученное уравнение не учитывает неравномерности распределения скоростей, потерь напора между рассматриваемыми сечениями, поэтому приходится вводить поправочный коэффициент д, который устанавливается опытным путем, т. е. [c.60]

Предположим, что поток течет без трения. Тогда исчезнет причина неравномерного распределения скоростей по сечению потока и, следовательно, коэффициент а будет равен единице. Такой поток (без трения) с точки зрения термодинамики обратим. Для обратимого процесса первый закон термодинамики может быть представлен в виде дифференциальной зависимости [c.33]

Записанное выражение дЛя ср отличается от формулы (1-1) для элементарной струйки толыко коэффициентом кинетической энергии а, учитывающим неравномерность распределения скоростей по сечению (коэффициент Кориолиса), и тем, что кинетическая энергия определяется по средней скорости Оср- [c.11]

Коэффициент а значительно отличается от единицы из-за большой неравномерности распределения скоростей по сечению. [c.119]

Зная закон распределения скоростей по сечению трубы см. уравнение (1.71)] и связь средней скорости с потерей напора [см. уравнение (1.74)1, легко определить значение коэффициента а, учитывающего неравномерность распределения скоростей в уравнении Бернулли, для случая стабилизированного ламинарного течения жидкости в круглой трубе. Для этого в выражении (1.50) заменим скорость по формуле (1.71) и среднюю скорость но формуле (1.74), а также учтем, что [c.79]

На рис. 83 представлен график зависимости максимально достижимых значений коэффициента восстановления от угла конусности для конических отсасывающих труб различной относительной длины. Этот график построен на основе формулы (122), причем принято, что Я = 0,015. Формулы (121) и (122) и график на рис. 85 построены в предположении, что поток в прямоосном диффузоре — осевой с равномерным распределением скоростей по сечениям. Реально, что при работающей турбине поток за рабочим колесом имеет неравномерное распределение скоростей в радиальных сечениях и несколько закручен. Как показывают опыты, закрутка потока в небольших пределах (ап tg — порядка 8—10°) оказывает благоприят- [c.146]

С учетом неравномерности распределения скоростей V, принимая по (5-7) vr= , где С — постоянный коэффициент, расход Q , проходящий через данное сечение спиральной камеры (рис. 5-15,(3), определяется выражением [c.169]

Для турбулентного потока коэффициенты и в уравнениях (3) и (9), учитывающие неравномерное распределение скорости по сечению потока, обычно близки к единице, что и принято в настоящем анализе. [c.165]

Коэффициент расхода (теоретически) характеризует использование энергии жидкости, поступающей в сопло, для создания скорости (кинетической энергии) струи, выходящей из сопла. При отсутствии гидравлических потерь он равен единице. Практический расчетный (общий) коэффициент расхода, получаемый из опытов (измерений), отличается от теоретического тем, что учитывает разность площадей выходного отверстия сопла и вытекающей из него струи, неравномерное распределение скоростей по сечению потока, условия размещения сопла на трубе и особенности методики измерений. Коэффициент расхода зависит от числа Рейнольдса, размера отверстия и напора. [c.192]

Таким образом, коэффициент скорости учитывает влияние степени неравномерности распределения скоростей и гидравлического сопротивления в сжатом сечении струи на величину скорости истечения. [c.67]

Для подсчета коэффициента местного сопротивления удара в потоке с неравномерным распределением скоростей и нри больших Яе следует применять обобщенную формулу, учитьшающую эту неравномерность, если только известен закон распределения скоростей но сечению канала [251, 268] [c.152]

Опыт показывает, однако, что в рабочем колесе наблюдается еще добавочная потеря напора Л/г, вызываемая неравномерным распределением скорости с, во входном сечении колеса и различием относительных скоростей гю в каналах между соседними лопатками. Это обстоятельство может повлечь за собой понижение давления ниже соответствующего температуре кипения жидкости н, как следствие, ее испарение и выделение растворенных газов. Образовавшиеся пузырьки пара и газа увлекаются потоком жидкости в область более высокого давления, где они конденсируются. В освобождающийся при этом объем устремляется жидкость, создавая множество местных гидравлических ударов большой силы, приводящих к повреждению или даже разрушению Насоса. Описанное явление, называемое кавитацией, сопровождается резким шумом, треском, а иногда даже сотрясением всей машины, не говоря уже о падении производительности и гидравлического коэффициента полезного действия. [c.121]

В действительности, как показывают исследования [6], фактическая горизонтальная скорость потока может значительно превышать среднюю расчетную скорость (рис. 2.3), т. е. может иметь место неравномерное распределение скоростей по живому сечению и непостоянство скоростей по длине. Такое явление возникает в результате наличия в потоке вихревых и струйных образований, порождаемых несовершенством конструкций водораспределительных, водовыпускных и других устройств в нефтеловушке. Для учета указанных явлений в формулу (2.2) рекомендуется вводить поправочный коэффициент. , принимаемый равным для горизонтальных отстойников (нефтеловушек) 0,5, для радиальных 0,45, для вертикальных 0,35. Следовательно, [c.29]

В соответствии с расчетной схемой (см. рис. 1) предполагается, что жидкость поступает по оси тангенциального канала под воздействием перепада давлений Предполагается далее, что в тангенциальных каналах нет потери энергии, но возможно сжатие струи и некоторая неравномерность распределения скорости жидкости по сечению канала. Учитываем это при помощи коэффициента расхода тангенциальных каналов, тогда [c.20]

Установлено, что значение на порядок превосходит значение коэффициента радиальной турбулентной диффузии. Значит, основная причина увеличения количества смеси — неравномерность распределения скоростей в поперечном сечении трубопровода. Большую неравномерность профиль скорости имеет при ламинарном режиме течения. [c.167]

С и Сг — коэффициенты, учитывающие неравномерное распределение скоростей по живому сечению I и II- [c.181]

Для получения зависимости коэффициента очистки т] от коэффициента поля скоростей /И искусственно создавалась различная степень неравномерности распределения скоростей по сечению электрофильтра. Для этого использовались газораспределительные решетки 8, размещенные в у()оркамере электрофильтра, и специально установленный в подводящем газоходе шибер 4. Опыты проводились при следующих вариантах работы элементов [c.74]

При указанных условиях входа в электрофильтр определяли также и коэффициент очистки т]. В этом случае средняя скорость газового потока в рабочем сечении электрофильтра са,. = пу, 2 м с, а электрический режим поддерживался близким к постоянному. Полученные значения М подставляли в ([юрмулу (2.13) для подсчега величины i). Коэффициент ky определяли один раз (для варианте 1) с наиболее равномерным распределением скоросте.й по значению и соогвегствующему ему опытному значению 1) Мк = 1,008 97,0 % ky 0,14. Расчетные значения для других степеней неравномерности распределения скоростей определяли ио формуле, вытекающей из выражения (2.13) [c.76]

Для оценки влияния неравномерности распределения скоростей по сечению аппарата на его технологические характеристики, как было показано, необходимо знать коэффициент неравномерности, характеризуемый коэффициентом количества движения. Если в качестве такого коэффициента Мрк примем отношение количества движения по средней скорости Wp в сечении растекания струи Fp непосредственно за решеткой, т. е. pWpFp, к количеству движения по средней скорости в сечении аппарата (канала) pw F (а практически такое отношение допустимо принять), то с учетом уравнения неразрывности [c.111]

Результаты исследований приведены на рис. 8.10. Ниже дано распределение относительных расходов ц = // ср по щелям с кольцевой решеткой и прямыми пластинами (вариант И). Видно, что предложенные козырьки обеспечивают достаточно равномерное распределение скоростей как по величине, так и по направлению даже в сечении 1—1. В частности, с козырьками-огражателями (с разными углами акоЛ коэффициент неравномерности 1 этом сечении очень близок к единице (М = 1,05). Равномерное распределение расходов <7 через все щели кольцевой решетки получается и при решетках с прямыми пластинами (радиальные козырьки) [c.216]

На рис. 9.15 показаны схема подвода потока к электрофильтру, установленному на первом ответвлении коллектора (с наибольшим значением Му, = 1,32), и поля скоростей в сечении на выходе из первого электрополя (сечение 2—2) для двух вариантов газораспределительных решеток 0,45 и f 0,35). Лучшее результаты получены, когда за коленом с направляющими лопатками обе решетки имели f = 0,35 (Мк = 1,04 иместо Мк = = 1,22 при / 0,45). Большее значение коэффициента сопротивления решетки (f — менынсс) по сравнению с коэффициентом сопротивления решетки для установок, рассмотренных выше, потребовалось именно вследствие неравномерного распределения скоростей по сечению первого ответвления коллектора. [c.251]

В большинстве случаев сжатый воздух поступает в вихревую трубу из пневмосети при давлении >0,4МПа. Следовательно, полная степень расширения е>4. При этом принимают критический режим течения на выходе из сопла расход воздуха через сопловое устройство Ос = асРсОт, где Ос — коэффициент расхода, учитывающий неравномерность распределения скорости па площади поперечного сечения (рекомендуют принимать для тангенциальных сопл Ос = 0,85...0,90, для спиральных сопл Ос = 0,88...0,95) Рс= 1,24-0,34 х — корректирующий множитель, учитывающий влияние режима работы вихревой трубы на расход воздуха через сопло 0 = [c.51]

Продольное перемешивание вызывается турбулентной, или вихревой, диффузией вещества вдоль оси экстрактора и радиальной диффузией, обусловленной неравномерным распределением скоростей по поперечному сечению аппарата (поперечная неравномерность). Продольное перемешиваиие в диоперсной фазе осложняется явлениями коалесценции и редиспергирования капель. Сляйхер предложил 24 описывать общий эффект продольного перемешивания и поперечной неравномерности с помощью одного коэффициента турбулентной диффузии, и такой подход к решению проблемы, по-видимому, наиболее удобен. Соответствующую систему уравнений решали 2 на счетной машине. В результате было получено эмпирическое уравнение [c.529]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология