Скорость между тарелками

Нельсон обобщил опыт работы ректификационных колонн и для определения коэффициента С предложил график (рис. 127), учитывающий и конструкцию тарелок. Обследования ректификационных колонн на действующих атмосферно-вакуумных трубчатых установках, проведенные ГрозНИИ, показали, что расчет допустимой скорости паров с использованием графика Нельсона для определения коэффициента С хорошо согласуется с практикой. Скорость паров в атмосферных колоннах установок АВТ составляет 0,46—0,84 м/сек, а в вакуумных 2,5—3,5 м/сек при расстоянии между тарелками [c.237]

Верхнюю предельную скорость пара (газа) при равномерном режиме работы колонны с ситчатыми тарелками (расстояние между тарелками 200 мм, диаметр отверстий 2,5 мм, свободное сечение тарелки 12,8%, высота перелива 10—20 мм) можно определить по следующей формуле [Х-13, Х-14] [c.694]

Здесь Ко — коэффициент, учитывающий наличие люков, не используемой тарелками части колонны (Ко=1.18) Цк —стоимость материала колонны, тыс. руб,/т Рп —плотность пара, кг/м нип — допустимая скорость пара в свободном сечении колонны, м/с т) — к. п. д. тарелки g — масса тарелки, отнесенная к 1 м ее поверхности, т/м р — плотность материала корпуса колонны, т/м Я — расстояние между тарелками, м г — удельная теплота испарения дистиллята. кДж/т 0 — продолжительность работы установки, ч/год Ц,- —цена теплоносителя, используемого при эксплуатации кипятильника и цена хладоагента в дефлегматоре, тыс./руб. т Дй,- — изменение энтальпии теплоносителя и хладоагента, МДж/т К1 — коэффициент теплопередачи в кипятильнике и дефлегматоре, МВт/(м -К) А ср — средняя разность температур при теплопередаче, С. [c.104]

Новые конструкции тарелок, допускающие высокие скорости потоков при малом расстоянии между тарелками (200 мм), и новые конструкции теплообменных аппаратов, работающие с минимальной разностью температур (5°С), позволяют все более широко применять технологические схемы одноколонных агрегатов с тепловым насосом. В нефтепереработке одноколонные системы ректификации с тепловым насосом в настоящее время применяют в основном на этиленовых установках при разделении смесей этилен— этан и пропилен — пропан. [c.114]

На некоторых действующих установках АВТ, рассчитанных п Саудерсу и Брауну, получены следующие значения скоростей пг ров в атмосферных колоннах 0,46 0,71 0,8 и 0,84 м/с в вакуум ных колоннах 2,5—3,5 м/с при расстоянии между тарелками [c.168]

Четкость ректификации зависит от числа тарелок в колонне и количества орошения. Большое влияние имеет скорость движения паров в колонне и расстояние между тарелками. Увеличение производительности установки при сырье одного и того же состава и увеличение тем самым скорости движения паров выше допустимой ухудшает ректификацию (а следовательно, и качество получаемой продукции), так как пары увлекают с собой капельки флегмы, которая попадает на вышележащую тарелку. Поэтому расстояние между тарелками делают равным 0,6—0,7 м. Скорость паров по высоте колонны неодинакова, в связи с этим в зонах высоких скоростей между тарелками могут устанавливать отбойные элементы. Допустимая скорость паров составляет для атмосферных колонн 0,6—1,2 м/с для вакуумных 1,5-3,5 м/с для колонн, работающих под давлением, 0,2-0,7 м/с. Особенно строго следует выдерживать скорость движения паров в колоннах, оборудованных ситчатыми или провальными тарелками. Она не должна быть ниже допустимой во избежание [c.29]

Пример 35. Определить допустимую скорость иаров в этиленовой колонне ири следующих условиях абсолютное давление в колонне я = 23 ят = 22,0 бар температура верха —20° С расстояние между тарелками 0,3 м, плотность жидкости 415 кг/м . [c.233]

Принимаем расстояние между тарелками 0,6 м и скорость пароп в колонне [c.240]

Более точен и универсален для ректификационной системы метод Нельсона, установившего зависимость коэффициента от расстояния между тарелками, конструктивных данных и условий работы тарелок. Легко найдя по графику Нельсона (рис. 27) значение К, можно быстро определить допустимую скорость паров. На рис. 27 нанесены кривые, соответствующие типу тарелок и условиям их работы. Фактический опыт работы колонн установок АВТ подтверждает данные Нельсона. Следовательно, они более точны и надежны, чем данные Саудерса и Брауна. Кроме того, данные Нельсона получены на основе более обширного современного материала. [c.59]

Колонна Сечение Рабочие условия Скорость паров, м/с Сопротивление тарелки, мм рт. ст. Расстояние между тарелками, мм Диаметр колонны, мм Число тарелок (клапанных двух- поточных) [c.118]

Брызгоунос в тарельчатых (колпачковых и ситчатых) ректификационных колоннах изучался многими исследователями (см., например, [13, 295, 4001). Обычно считают [297], что брызгоунос определяет основной размер колонны — расстояние между тарелками (полками). Именно брызгоунос явился фактором, ограничившим повышение скорости газа в ректификационных колоннах. Выявлено [295, 297, 341], что в жидкостях, образующих пену, процесс брызгоуноса существенно отличается от такового в пепенящихся жидкостях. До известного предела скорости газа в полном сечении колонны брызгоунос в пенящихся жидкостях меньше, чем в пепенящихся. Пена играет роль своеобразного брызгоуловителя, способствуя уменьшению брызгоуноса при малых скоростях газа — порядка [c.82]

Расстояние между тарелкам 1 Нд с учетом конструкции переточного устройства, неравномерности псевдоожижения и возможных колебаний скорости газового потока принимают авным (3—5) Япс-Высота неподвижного слоя Ч на тарелке и высота псевдоожиженного слоя Я с связаны соотношением [13] [c.151]

Расстояние между тарелками должно удовлетворять таким требованиям легкость монтажа, ревизии и ремонта тарелок осаждение основной части капелек, уносимых паром с нижележащей тарелки подпор для нормального стока флегмы по сливным трубам без захлебывания . Для колонн малого диаметра (до 0,8 м) принимают расстояние между тарелками, равными И = 0,3 м, для колонн диаметром до 6 м Я=0,45—0,6 м и диаметром более 6 м Я = 0,6—0,9 м. Одновременное увеличение диаметра и расстояния между тарелками связано главным образом с необходимостью монтажа более громоздких деталей. Кроме того, при больших диаметрах вероятно более неравномерное распределение потоков по площади тарелки, превышение местных скоростей над средними расчетными и, как следствие, повышенное образование брызг. [c.82]

Рис. Х-17. График для определения продельной скорости пара (газа) в свободном сечении колонны при различном расстоянии между тарелками и уносе не более 0,1 кг жидкости/кг пара (газа).

Оптимальный унос, соответствующий минимальным затратам, может быть сравнительно велик — от 0,2 до 0,4 [22]. Однако для технических расчетов оптимальный унос жидкости не должен превышать 0,1. Если унос выше допустимого, необходимо увеличить расстояние между тарелками или уменьшить скорость паров, увеличивая диаметр, рабочую площадь и живое сечение тарелки. Для струйных тарелок унос в пределах допустимых нагрузок не превышает 0,1 [26], поэтому для таких тарелок поверочный расчет на унос обычно не проводят. [c.93]

Зависимость скорости пара в колонне от расстояния между тарелками (мм) и глубины барботажа Лд (мм) для работы при атмо- [c.324]

Рис. 144. к расчету скорости захлебывания в колпачковой колонне при расстоянии между тарелками [c.333]

При четвертом типе захлебывания вся жидкость подвешивается между тарелками. Этот вид захлебывания нестабилен и легко переходит в пятый вид. Дальнейшее увеличение скорости газа неизбежно приводит к появлению пятого вида захлебывания — интенсивному уносу. [c.342]

I. Предварительно задаются расстояния между тарелками затем по уравнениям (IV, 316) и (IV, 317) определяют максимально допустимую скорость газа и диаметр колонны. [c.362]

Следует заметить, что проблемы повышения производительности и эффективности действия центрифуг сводятся к переходу к тонкослойной сепарации. При этом, как правило, элементы тонкослойной сепарации (тарелки) выполняют коническими с направлением потока разделяемой суспензии к оси ротора, сбором осадка по его периферии и выгрузкой осадка через специальные сопла. Такое направление потока в центрифугах с элементами тонкослойной сепарации определяется уменьшением потребной длины канала. Однако в связи с тем, что проходное сечение каналов между тарелками по мере приближения к оси ротора уменьшается, скорость потока возрастает, и на некотором радиусе ротора становится возможным переход от ламинарного режима течения к турбулентному с соответствующим ухудшением эффективности сепарации частиц. [c.59]

Диаметр колонны определяется с учетом скорости потока газа в свободном сечении, равной 0,2—0,7 м/сек. Между максимальной скоростью потока газа v f в свободном сечении колонны и расстоянием между тарелками существует следующая эмпирическая зависимость [c.169]

В каждом индивидуальном расчете заданными являются физические свойства компонентов, конструкция тарелки и величина допускаемого уноса жидкости. Таким образом, можно изменять только взаимосвязанные величины скорость пара (газа) и расстояние между тарелками. [c.691]

Для колонн, работающих прн атмосферном давлении, рекомендуется скорость пара (газа) в свободном сечении 0,9—1,4 л/сек, расстояние между тарелками 0,08—0,2 м. При работе под вакуумом или под давлением скорость следует соответственно, увеличивать или уменьшать пропорционально уменьшению или увеличению плотности газа. [c.691]

Уравнение, приближенно связывающее унос жидкости, скорость пара (газа) и расстояние между тарелками [Х-1, Х-25] [c.693]

Унос в колонне сильно зависит от соотношения количеств паровых и жидких потоков, скорости паров и растет с уменьшением расстояния между тарелками и с понижением поверхностного на-тяженид флегмы. [c.217]

Кроме числа тарелок и количества орошения, на четкость ректификации влияют также скорость движения паров в колонне и расстояния между тарелками. [c.106]

Разновидностью устройства, в котором поверхность контакта фаз развивается потоком газа (пара), являются тарелки с шаровой насадкой (рис. 13-18). Слой шаров, помещенных на тарелку ситча-того или провального типа, образует плотную сепарирующую завесу между тарелками при определенном расходе газа (пара). Эти аппараты позволяют повысить скорость газа (пара) в колонне в 3—4 раза по сравнению с ситчатыми тарелками. [c.331]

Таким образом, допустимая скорость наров в колонне зависит от расстояния между тарелками и разности удельных весов жидкости и газа. Кроме того, размер капель зависит от поверхностного натяжения жидкости. Следовательно, и допустимая скорость паров также зависит от поверхностного патяжеипя. [c.231]

Изучение конструкции объекта позволяет определить некоторые константы, входящие в уравнения модели поверхность теплопередачи, свободное сечение тарелок ректификадионньос колонн, удерживающую способность тарелок по жидкости, скорости потоков, перепад давления между тарелками, вес катализатора в реакционной зоне реактора и т.п. [c.13]

Снизу тарелка 1 (рис. 176) укреплена ребрами жесткости 2. По периферии тарелка уплотнена асбестовым шпуром для исклю-чеггия попадания катализатора в пространство под тарелкой через зазоры между тарелкой и корпусом. По высоте труб 3, выводящих пары из слоя катализатора, установлены конические сборники паров колокольчики 4. Под колокольчиками в трубах находятся отверстия для вывода паров. Для выравнивания гидравлического соггротивлення при проходе потока паров и равномерного сбора паров ио высоте труб в нижних рядах под колокольчиками сделано больше отверстий, чем в верхних рядах. Число колокольчиков принято из такого расчета под колокольчиками в сечении по линии А А должна быть обеспечена меньшая скорость выхода паров, чем скорость псевдоожижепия слоя, для исключения уноса катализатора. На нижнем конце трубы 3 для изменения направления скорости потока выходящих из нее паров приваривают отбойники 5. [c.206]

В работе [165] изучали продольное перемешнвагаие сплошной фазы в вибрационной колонне прямоугольного сечения 30X70 мм на системе толуол — вода, причем в качестве оплошной фазы использовали как толуол, так и воду. Обнаружено, что коэффициент рециркуляции между секциями аппарата уменьшается с увеличением скорости сплошной фазы в- степени —1,25, скорости дисперсной фазы в степени —0,2 и расстояния между тарелками в степени —0,2. С ростом интенсивности вибрации коэффициент рециркуляции увеличивается в степени +1,45. [c.179]

Колонны с тарелками Бентури хорошо себя зарекомендовали на установках по производству ацетона, спиртов, жирных кислот, фенола. Допустимая скорость паров на этих тарелках больше чем на колпачковых, почти в 2 раза. Расстояния между.тарелками 460— 910 мм. [c.218]

Величина уноса мельчайших капелек флегмы, а следовательно, допустимая скорость паров в колонне зависят от расстояния между тарелками, давления, способности разделяемых компонентов к вспениванию, величины сил поверхностного натяжения на границе жидкость — пар. Для определения допустимой линейной скорости (в м1сек) паров в свободном сечении колонн предложен ряд уравнений [c.236]

Решение вопроса о том, является ли вовлечение капель жидкости в поток пара существенным, будет зависеть от скорости выкипания и высоты парового пространства. В работе [EUF,1964] утверждается, что в котлах с быстрым разведением паров, где конденсат испаряется от нагревательных змеевиков высокого давления, вовлечение капелек жидкости водяным паром низкого давления становится существенным при скоростях потока свыше 3 м/с. В работе [ ouison,1956] показано, что в ректификационных колоннах с широкими расстояниями между тарелками скорость 2 м/с является пороговым значением для вовлечения. Таким образом, при скоростях истечения менее 2-3 м/с пробой в сосуде будет приводить к истечению только пара без капелек жидкости. [c.82]

В пределах существования равномерного режима повышение скорости пара (газа), при неизменном )асстоя-нни между тарелками, приводит [c.693]

На рис. Х-17 приводятся значения скорости пара (Газа) ш рся для колпачковых тарелок в зависимости от отношения pylOz и расстояния между тарелками Ят при уносе f/<0,l кг жидкостЩкг пара (газа) [Х-25]. Такая величина уноса не оказывает заметного влияния на процесс ректификации. [c.694]

Опытные данные [Х-1] показали, что при правильно выбранных скоростях пара (газа) влияние уиоса начинает заметно сказываться ири расстоянии между тарелками меньше 300 мм. При снижении этого расстояния с 300 до 185—120 мм коэффициент массопередачи в паровой (газовой) фазе уменьшается на 10—15%. [c.701]